Расщепление термическое

Приведенные данные показывают, что электрические и оптические свойства аморфных полупроводников похожи на свойства кристаллических полупроводников, но не тождественны им. Это сходство, как показал специальный анализ, обусловлено тем, что энергетический спектр электронов и плотность состояний для ковалентных веществ, которым относятся полупроводники, определяются в значительной мере ближним порядком в расположении атомов, поскольку ковалентные связи короткодействующие. Поэтому кривые N (е) для кристаллических и аморфных веществ во многом схожи, хотя и не идентичны. Для обоих типов веществ обнаружены энергетические зоны валентная, запрещенная и проводимости. Близкими оказались и общие формы распределения состояний в валентных зонах и зонах проводимости. В то же время структура состояний в запрещенной зоне в некристаллических полупроводниках оказалась отличной от кристаллических. Вместо четко очерченной запрещенной зоны идеальных кристаллических полупроводников запрещенная зона аморфных полупроводников содержит обусловленные топологическим беспорядком локализованные состояния, формирующие хвосты плотности состояний выше и ниже обычных зон. Широко использующиеся модели кривых показаны на рис. 12.7 [68]. На рисунке 12.7, а показана кривая по модели (Мотта и Дэвиса, согласно которой хвосты локализованных состояний распространяются в запрещенную зону на несколько десятых эВ. Поэтому в этой модели кроме краев зон проводимости (бс) и валентной (ev) вводятся границы областей локализованных состояний (соответственно гл и ев). Помимо этого авторы модели предположили, что вблизи середины запрещенной зоны за счет дефектов в случайной сетке связей (вакансии, незанятые связи и т. п.) возникает дополнительная зона энергетических уровней. Расщепление этой зоны на донорную и акцепторную части (см. рис. 12.7, б) приводит к закреплению уровня Ферми (здесь донорная часть обусловлена лишними незанятыми связями, акцепторная — недостающими по аналогии с кристаллическими полупроводниками). Наконец, в последнее время было показано, что за счет некоторых дефектов могут существовать и отщепленные от зон локализованные состояния (см. рис. 12.7, в). Приведенный вид кривой Л (е) позволяет объяснить многие физические свойства. Так, например, в низкотемпературном пределе проводимость должна отсутствовать. При очень низких температурах проводимость может осуществляться туннелированием (с термической активацией) между состояниями на уровне Ферми, и проводимость будет описываться формулой (12.4). При более высоких температурах носители заряда будут возбуждаться в локализованные состояния в хвостах. При этом перенос заряда [c.285]

При этом некоторые из особенностей пластического течения металлов с ОЦК-решеткой связывают со свойствами винтовых дислокаций [9, 256]. В противоположность плотноупакованным решеткам, где дислокации расщепляются только в одной плоскости скольжения 111 , что обеспечивает их подвижность, винтовые компоненты дислокаций в ОЦК-решетке могут диссоциировать на частичные одновременно по> двум или трем плоскостям типа 112 или 110 (см. гл. 2). Это приводит к малой подвижности винтовых дислокаций [257, 258], так как для превращения сидячих дислокаций в скользящие конфигурации требуется образование перетяжек. Для большинства ОЦК-металлов, обладающих высокой энергией дефекта упаковки, ширина расщепления не превышает двух межатомных расстояний [255], так что перетяжки образуются достаточно легко как под действием внешних напряжений, так и за счет термических флуктуаций [70, 256]. Дополнительно необходимо учитывать, что расчет напряжения Пайерлса— Набарро для винтовых дислокаций [256] показал, что эти значения в ОЦК-кри-сталлах значительно выше, чем для краевых и смешанных ориентаций. [c.105]

Результаты испытаиий этих образцов приведены на рис. 32. С увеличением продолжительности предварительного отжига при 811 К поперечная прочность незначительно уменьшается после обработки О , а после обработки Т-б — максимальна при средних продолжительностях отжига. Исследование излома этих образцов показало, что основным типом разрушения является разрушение матрицы (в чистом виде или в сочетании с расщеплением волокон). Иногда матрица разрушалась путем отслаивания материала, нанесенного плазменным напылением, от фольги-подложки значит, из-за несовершенства связи прочность алюминия, занесенного путем плазменного напыления, может быть меньше прочности алюминиевой фольги. Меньшую роль играло разрушение по поверхности раздела между долей этого типа разрушения и продолжительностью предварительного отжига нет прямой связи. В случае обработки Т-6 низкие значения прочности при малых продолжительностях предварительного отжига, вероятно, обусловлены неполным переходом матрицы в твердый раствор, а при большей продолжительности отжига (160 ч)—тем, что усиливается расщепление волокон (причина этого явления пока неизвестна). Поперечная прочность данной серии образцов, как правило, не зависела от термической обработки, приводящей к изменению состояния поверхности раздела, так как расщепление волоков или разрушение матрицы происходило до того, как на- [c.224]

После качественной диффузионной сварки поверхность раздела в композитах А1—В, по,-<видимому, не лимитирует поперечной прочности, поскольку разрушение либо локализовано в матрице, либо происходит путем расщепления волокон. Если композит, волокна которого не склонны к расщеплению, подвергнут термической обработке по определенным режимам, то его поперечная прочность существенно превышает нижнее предельное значение. [c.228]

Слюдинитовые изделия — электроизоляционный листовой материал или фасонные оболочковые детали, изготовляемые путем термической обработки отходов мусковита, их химическим расщеплением и формированием из образовавшейся пульпы изделий с незначительным добавлением связующих лаков. Выпускают слюдинит гибкий (ГОСТ 10715—63), слюдинит коллекторный (ГОСТ 12127—66), ленту слюдинитовую на кремнеорганическом лаке (ГОСТ 13184—67) и другие изделия. [c.271]

В обычных же однозонных процессах газификации время пребывания газа в зоне действия даже более высоких температур (1400—1600 °К) равно 2—3 сек, т. е. значительно больше. Естественно, что непредельные углеводороды, термически менее устойчивые газы, успеют подвергнуться за этот промежуток времени термическому расщеплению, что приводит к обеднению газа, снижению теплоты сгорания и увеличению содержания свободного углерода. [c.197]

При предварительном нагреве топлива до 470° К в теплообменниках частично использовалось тепло газов, покидающих реактор, а частично — тепло электрических нагревателей. Такой способ ввода вторичного топлива позволял получить достаточно равномерно распределенное по сечению реактора парообразное или тонко распыленное (типа аэрозоля) облако термически подготовленного топлива с огромной поверхностью реагирования. При пересечении такого облака топлива потоком высоконагретых, а потому более активных газов протекают сложные химические реакции (расщепления, конверсии, окисления) с образованием СО, На, Hj, СаНа, С , Нап+г- Полученный газ при 870—900° К далее следует направлять на очистку от сажи, HjS и SOa и жидких продуктов, а оттуда в теплообменники для подогрева воздуха и топлива при = 450—550° К и затем направлять к потребителю. Отделенные от газа жидкие продукты я сажа в дальнейшем смешиваются с первичным топливом и сжигаются. [c.204]

В результате многочисленных исследований сформировались современные представления и теории, объясняющие механизм действия антиокислителей. Полагают, что окисление, в частности окисление углеводородов, происходит по механизму образования свободных радикалов. Первичные радикалы могут быть инициированы термическим или механическим расщеплением молекул, Они легко соединяются с кислородом, образуя перекис-ные радикалы, которые затем реагируют по направлениям, зависящим от среды и типа соединения. Конечными продуктами являются кетоны, спирты и карбоновые кислоты, которые могут конденсироваться, образуя полимеры в виде лаков, смолистых отложений, осадков и др. последние могут служить источником коррозии или оставаться инертными по отношению к металлам. [c.164]

Дислокации, даже при значительной их плотности, достаточно подвижны, если сопротивление решетки невелико, но стабильность дислокационной структуры существенно зависит от типа присутствующих дислокаций. Образование, например, расщепленных дислокаций с широким дефектом упаковки, как указывалось, сильно ограничивает подвижность их. Возникновение сегрегаций на дефектах упаковки или дислокациях при сильном взаимодействии их (например, примесей внедрения) приводит, к образованию стабильной структуры. Стабилизация дислокационной структуры возможна за счет создания конфигурации с малой энергией, например полигонизованной структуры (см. гл. V). В данном случае комбинация пластической деформации, легирования и термической обработки может обеспечить стабильные дислокационные конфигурации и хорошую прочность не только при комнатных, но и при повышенных температурах [289, 290]. [c.327]

В процессе термического расщепления азотсодержащих углеводородов образуется сложный комплекс азотистых соединений, большая часть которых нестабильна и в зависимости от конкретных условий трансформируется в некоторую ограниченную совокупность более стабильных соединений (N2, N0, NH3, H N) [26]. [c.319]

В патенте одной американской фирмы предлагается способ получения уксусной кислоты из ацетона путем пиролиза, проводимого в две ступени. На первой ступени процесса пары ацетона нагреваются до 550° в трубчатой печи, изготовленной из хромистой стали. Вслед за этим пары подаются на вторую ступень в другую печь, изготовленную из медных труб, в которых при 600—750° происходит термическое расщепление ацетона. [c.57]

На многих заводах Германии уксусный ангидрид получается методом пиролиза при термическом расщеплении ледяной уксусной кислоты [c.123]

Таким образом, устойчивость плотных упаковок при низких температурах и появление ОЦК модификаций при высоких у лантаноидов и актиноидов объясняются теми же причинами, как у простых и у rf-переходных металлов, а именно сферической симметрией невозбужденных остовных р -оболочек при низких температурах и их термическим возбуждением, расщеплением и перекрыванием, приводящим к образованию а-связей и ОЦК структуры при высоких температурах [54, 55, 57, 58]. [c.36]

Высокие температуры нагрева сырья при термическом крекинге (до 550°), коксовании (до 625°), пиролизе (до 830°), каталитическом крекинге (до 550°), каталитическом риформинге (до 430 °С) приводят к расщеплению сернистых соединений повышенной термостабильности с образованием особо агрессивных сероводорода и элементарной серы. [c.131]

Изменение работы расщепления слюды в зависимости от температуры связано с процессами, проходящими на поверхности слюды. При давлении 10 Па (атмосферное давление) наблюдается рост работы расщепления от 2,0 до 3,6 Дж/м с ростом температуры среды от 20 до 120 °С. В вакууме при давлении 6,5-10 Б а имеет место обратная закономерность — снижение работы расщепления от 3,6 до 2,0 Дж/м при увеличении температуры среды с 20 до 120 °С. Уменьшение работы расщепления в вакууме при повышении температуры объясняется проходящими на поверхности слюды необратимыми процессами, связанными с термическими превращениями [18]. [c.161]

При прямой перегонке нефти выход бензина (температура кипения в основном до 180° С) составляет всего 10—15%, что является крайне недостаточным. Для увеличения выхода бензина применяются каталитический или термический крекинг-процессы, при которых происходит химическое расщепление углеводородов, полученных при прямой перегонке нефти. [c.20]

В нефтепромышленности применяют несколько способов крекинг-процесса термический, ведущийся при значительных температурах, каталитический, при котором расщепление сложных молекул углеводородов нефти происходит в присутствии особых веществ (катализаторов), и др. [c.499]

Для стягивания частичной дислокации необходима дополнительная энергия, так как реакция Ay-iryD=AD обратна реакции (56) и согласно критерию Франка энергия системы должна быть повышена. Для реализации такой реакции требуется затратить дополнительную энергию. Термическая активация и высокие напряжения для кристаллов с большой шириной расщепленной дислокации способствуют протеканию реакции (58). Ве- [c.74]

Образованные в результате реакций (2.19) и (2.20) сидячие дислокационные конфигурации (см. рис. 2.10) вызываютШоявление температурной зависимости сопротивления движению дислокаций. Обусловлено это тем, что для движения винтовой дислокации внешнее напряжение и термическая активация должны обусловить протекание процесса редиссоциации, т. е. образования перетяжек [831 на расщепленной дислокационной линии, после чего только она получит возможность перемещаться. Фактически достаточно подтянуть к центру расщепления хотя бы один из дефектов упаковки. Данная модель редиссоциации винтовых дислокаций [82, 83] объясняет не только температурную зависимость прочностных характеристик, но и асимметрию скольжения в [c.48]

В сплавах на основе титана в зависимости от химического состава и режимов термической обработки могут образовыватьсп твердые растворы на основе а- и )3-модификаций, упорядоченные и метастабильные фазы, различные интерметаллические соединения. При закалке и отпуске титановых сплавов могут возникать мартенситные фазы а., а" и ш. Мартенситная а -фаза имеет ту же кристаллическую решетку, что и ач(>аза, и отличается от последней лишь большим размытием интерференционных макси мумов. Мартенситная а ч >аза и меет орторомби ческую кристал-лическую решетку с параметрами а = 0,2956- -0,3026 нм б = 0,4970-г0,5110 нм с = 0,465 -i-0,467 нм. Рентгенограммы а"ч 1азы отличаются от рентгенограмм ач])азы расщеплением некоторых интерференционных линий (рис. 5), возрастающим с увеличением содержания легирующих элементов. [c.10]

Кляйн и Меткалф [10] изучали влияние поверхности разделана прочность композита А16061—В с волокнами диаметром 140 мкм при поперечном растяжении. Характеристики поверхности они изменяли путем предварительного отжига при 811 К, после чего матрицу подвергали термической обработке Т-6 (закалка образцов композита в воду и старение при 450 К). Поперечная прочность и тип разрушения характеризуются в табл. 2 (в основном, средними значениями для трех образцов). Авторы оценивали вклад трех типов разрушения расщепления волокна, разрушения по поверхности раздела волокно—матрица или в зоне взаимодействия и разрушения по матрице. Частичное разрушение по матрице должно наблюдаться во всех образцах композитов, так как матрица образует из волокон непрерывный каркас, вое- [c.217]

Прево и Маккарти [18] проводили испытания композитов А16061—борсик, в которых матрица, полученная путем плазменного напыления, обладала более совершенной связью, а волокна— большим сопротивлением расщеплению. Пластины А16061—борсик были изготовлены горячим прессованием слоев ленты, полученной плазменным напылением, с последующей термической обработкой для старения матрицы. Авторы отметили, что поперечная прочность композитов с волокнами диаметром 100 мкм была ниже, чем у композитов с волокнами диаметром 140 мкм. Поперечная прочность композитов с волокнами меньшего диаметра составляла около 15 кГ/мм и определялась, в основном, расщеплением волокон, а не разрушением по поверхности раздела. Композиты с волокнами большего диаметра обладали поперечной прочностью около 25 кГ/мм2 при этом разрушалась, главным образом, матрица, а разрушение по поверхности раздела и расщепление волокон играли незначительную роль. Как отмечают авторы, высокие значения поперечной прочности обусловлены хорошей связью между лентами, полученными плазменным напылением, что, в свою очередь, приводит к прочной связи как в пределах собственно матрицы, так и между волокном и матрицей. [c.225]

Водород. Одной из первых проблем, связанных с поглощением водорода. метизами, было разрушение титановых арматур в емкостях для хранения жидкого водорода. Разрушение отнесли за счет реакции титана с газообразным водородом в процессе термического циклирования. Предполагалось, что поверхность арматур была поражена в результате об.ра.зовани.я и носледу.ющего расщепления гидридов титана. [c.356]

В процессе приготовления смеси в ре-зиносмесителе одновременно с распределением компонентов смеси по объему перерабатываемого материала происходит диспергирование ингредиентов. С точки зрения получения наиболее гомогенной смеси и более активного взаимодействия полимера с ингредиентами, диспергирование их следует считать положительным явлением. Это справедливо для порошкообразных ингредиентов. Для асбеста, имеющего волокнистую структуру, диспергирование агрегатов волокон может проходить в двух направлениях и оценка процесса имеет двойственный характер расщепление волокон на более тонкие —- положительное явление, укорачивание волокон — отрицательное. Укорачивание волокон ухудшает их армирующие свойства, снижается прочность готовых изделий, возникает возможность появления термических трещин при эксплуатации изделий. [c.173]

Топка в агрегате фиг. 1 состоит из металлической решетки, называемой колосниковой решеткой, и камеры (свободного объема) между ней и котлом, называемой топочной камерой или топочным пространством. На колосниковую решетку сверху через топочную дверцу забрасывают кусковое топливо, а снизу через решетку подают нужное для сгорания топлива колич1ество воздуха. Горение топлива происходит как в самом его слое, лежащем на решетке, так и в топочном пространстве, где сгорают газообразные продукты термического расщепления топлива, выделяемые слоем под действием господствующих в топке высоких температур. [c.4]

Единственное исключение из этой закономерности превращение ОЦК -Fe-> ГЦК 5-Fe, происходящее при нагреве выше 911°С, которое лежит в основе термической обработки стали и чугуна. Однако при 1394°С происходит нормальное превращение ГЦК y-Fe -> ОЦК 5-Fe, связанное с термическим расщеплением Зй/ -оболочки, Уникальный переход обусловлен наличием у Fe четьфсх не спаренных Зс/- орбиталей, определяющих магнитный. момент на атоме Fe, и двух расщепленных Зй -орбиталей. Перекрытие таких Зй -оболочек и обусловливает ОЦК структуру а -Fe при те.мпературах ниже 911°С, Переход а -Fe y-Fe связан t ферро.магнитным состояние 1 железа при температурах ниже 768°С и антиферромагнитным состоянием а (P)-Fe в интервале температур 768-911°С. При 911°С происходит переход антиферро-магнитного ОЦК нм (P)-Fe в парамагнитное ГЦК y-Fe и, следовательно, это превращение не представляет исключения из общей последовательности переходов. [c.35]

Метод получения уксусной кислоты путем термического расщепления ацетона не нашел применения в СССР, но аналогичным способом (через кетен) на отечественных заводах получается уксусный ангидрид, производство которого описано в главе IV. [c.57]

В настоящее время уксусный ангидрид в СССР получают путем термического расщепления ацетона. По такому же способу производится около 2/з всего уксусного ангидг>ида в США. В Германии большинство заводов получает ангихрид методом термического расщепления уксусной кислоты с образованием кетена . [c.117]

Сероводород лучше растворим в углеводородах, особенно —в ароматических (от 6,3 до 16,9 объемн. ч./объемн. ч.), чем в воде (около 2,5 объемн. ч./объемн. ч.) при обычных условиях. Свободный НгЗ в сырых нефтях отечественных месторождений редко содержится в количествах, превышающих 0,01%. Сероводород образуется в технологических средах при термическом (промотируемом катализаторами) расщеплении сернистых соединений. Содержание НгЗ в нефтяных средах делает их ядовитыми вдыхание воздуха с [c.18]

В бензиновых дистиллатах высокосернистой нефти особенно много элементарной серы (вследствие расщепления нетермостабильных сернистых соединений). С увеличением температуры кипения дистиллатов растет содержание остаточной серы. В сред-недистиллатных (керосиново-лигроиновых) фракциях преобладают сульфидные соединения в продуктах крекинга — ароматические, а первичной переработки — алифатические. Термически менее стабильные дисульфиды отсутствуют в продуктах крекинга и содержатся в малых количествах в продуктах первичной перегонки. [c.20]

Влияние температуры сырья на металл печных труб имеет экстремальный характер. Первоначальное усиление коррозии (вследствие дополнительного выделения сероводорода из термостойких сернистых соединений под влиянием высоких температур в печах термокрекинга) заканчивается максимумом (при 400—460 °С по данным [38], при 420—440° по данным [41] — см. рис. 5.14 и при 440—490° по данным [23]), выше которого начинается торможение коррозии вследствие усиленного коксообразования на стенках. Показано [23, 38], что при прочих равных условиях скорость коррозии печных змеевиков пропорциональна количеству серводорода, выделяющегося при термическом расщеплении сернистых соединений. [c.153]

В гидрогенизационных процессах с применением водорода высокого давления оборудование, работающее в наиболее тяжелых условиях (большие напряжения, повышенные до 500—550° С температуры, и агрессивные среды), изготовляют в основном из стали ЭИ579. Эта сталь обладает при оптимальной термической обработке достаточно высокой теплостойкостью и сопротивлением водородной коррозии. Из нее изготовляют такие крупногабаритные изделия, как ребристые трубы для печей расщепления и др. [c.56]

В неразделенных камерах спленочным смесеобразованием (так называемый М-процесс) и шарообразной камерой сгорания в поршне примерно 95% топлива под давлением около 150 кПсм наносится в виде тонкой пленки при помощи форсунки, направленной под небольшим углом ( 5°) на внутреннюю сферическую поверхность камеры (фиг. 66). Днище поршня охлаждается маслом, которое поддерживает относительно низкую температуру стенки ( 200—400° С), достаточную для осуществления процесса испарения пленки топлива, однако недостаточную для термического расщепления молекул топлива. Поджигание испарившегося топлива происходит за счет самовоспламенения примерно 5% топлива, направленного в распыленном виде в центральную часть воздушного заряда. В случае надобности создается дополнительно организованное завихрение заряда. Дизели с пленочным смесеобразованием являются многотопливными (дизельное топливо, газойль, бензин и др.) удельный расход топлива составляет от 165 до 175 г/э. л. с. ч. (независимо от рода топлива). [c.80]

Предполагая, что время установления термического равновесия в возбуждённом состоянии много короче времён оптической релаксации между группами, С. Ятсив провёл анализ скоростных уравнений и получил стационарное значение для скорости охлаждения. При расчёте он использовал значения параметров ионов трёхвалентного гадолиния. Энергетическая щель между основным состоянием 87/2 и подуровнями возбуждённого состояния Р7/2, Р5/2 Рз/2 составляет 33000 см 1 Это значение расщепления гарантирует пренебрежимо малую безызлучательную релаксацию. А для того, чтобы обеспечить эффективное поглощение излучения накачки и, одновременно, снизить [c.57]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...