Сход диска

Дисковые сошники бывают двух типов однодисковые и двухдисковые (последние — с передней и задней подачей). В СССР применяются только двухдисковые, дающие более равномерную по глубине заделку семян, сошники с задней подачей по ГОСТ 1719-42 (фиг. 30). Диаметр дисков—350 мм угол между дисками а = 10-г-12° угол между горизонтом и линией, соединяющей центр дисков с точкой схода дисков, g = 30°. Корпус сошника отливается нз серого чугуна конусы и шайбы дисков— также из серого чугуна с отбелёнными рабочими поверхностями (твёрдость по Бринелю—400— 600). Конуса могут быть отлиты и из белого чугуна с химическим составом С = 2,5 - 2,70/о , Sl = l,l-1,40/0 S и Р= до 0,120/о Мп = 0,4 — 0,6 /о. Смазка сошников может быть густой и жидкой в последнем [c.60]

Сферический толстостенный сосуд 424 Сход диска 573 [c.605]

Для установления момента схода диска и полной потери натяга проведена серия расчетов в широком диапазоне изменения угловой скорости вала Q = 272- -335 рад/с (п — 2600- 3200 об/мин). [c.209]

Благодаря релаксации напряжений плотность соединения деталей, скреплённых при помощи упругого натяга, постепенно может быть настолько ослаблена, что вызовет нарушение нормальной работы конструкции. Так, например, ослабление плотности болтового соединения фланцев газопровода или цилиндра высокого давления паровой турбины может, в конце концов, привести к утечке газа или пара, если периодически не возобновлять затяжку болтов соединения ослабление плотности насадки диска турбины на вал может привести к нарушению связи между диском и валом, к так называемому сходу диска. [c.794]

Процесс регулирования происходит следующим образом. При опускании зубчатой втулки 11 пружина 13 нажимает на тарелку 14 и заставляет перемещаться плунжер 17 вниз, при этом обойма нижнего шарикоподшипника давит на концы горизонтальных рычагов грузов и грузы сходятся. Диск плунжера, передвигаясь вниз, открывает канал 7, по которому масло, находящееся под давлением между дисками плунжера, устремляется под силовой поршень 3 сервомотора и, преодолевая силу пружины 5, перемещает его вверх. Вместе с силовым поршнем поднимается шток /, который воздействует через рычажный механизм на рейку топливного насоса. Подача топлива в цилиндры дизеля будет увеличиваться до тех пор, пока число оборотов вала дизеля не возрастет до заданной величины (соответствующей положению рукоятки контроллера). Грузы 75 в этом случае займут вертикальное положение. [c.85]

Диск радиуса У =0,5 м приводится в движение грузом Р, который опускается вниз по наклонной плоскости согласно закону x=2t х — расстояние от груза до места схода веревки с диска в метрах, t — в секундах). Определить ускорение точек обода диска. [c.47]

Диапазон регулирования ограничен перемещением Дг ремня из положения, при котором диски сходятся вплотную, в положение, когда ремень доходит до внутреннего обреза конуса (см. рис. 31). При этом [c.541]

Процесс переключения скоростей нагнетателя состоит в следующем. При повороте масляного крана вначале выключается муфта м1 первой скорости, и механизм начинает двигаться по инерции, пока заполняются маслом промежуточные каналы. Когда масло начнет поступать в полость гидродинамической муфты м2, диски Ъ под давлением масла начнут сходиться, и колесо 2 силами трения будет постепенно увлекать за собой колесо 5. [c.90]

Хотя равновесие возможно в каждом из перечисленных вариантов стационарного режима, но не все эти режимы будут устойчивыми. Теоретический анализ и эксперименты показывают, что при со > (о р устойчивостью обладает только пятый вариант. Поэтому в закритической области такие маятники служат автоматическими балансировщиками и удерживают ось вала от изгиба если в процессе вращения эксцентриситет увеличивается (точка S на рис. III. 18 смещается вправо), то маятники сходятся ближе и угол у уменьшается ровно настолько, насколько это необходимо для уравновешивания возросшей центробежной силы диска. [c.178]

При малых частотах вращения, когда толщина жидкой пленки существенно превышает величину микровыступов на поверхности диска, на его поверхности образуется слой жидкости, толщина которого для данной частоты определяется состоянием поверхности и физическими свойствами жидкости, а избыточная жидкость вследствие поверхностного натяжения стекает с диска в пульсирующем режиме. В этом случае у его края жидкость собирается в виде валика, оставаясь в таком состоянии до тех пор, пока центробежная сила не превышает силы поверхностного натяжения. Толщина валика определяется капиллярным давлением на краю диска, зависящего от кривизны поверхности и динамического угла смачивания 0. От неустойчивого жидкостного кольца жидкость отрывается в виде капель в местах схода с диска волн. Каждая капля увлекает жидкостную струйку, т. е. жидкость с диска стекает в виде периодически срывающихся струек, наличие которых на краю диска при уменьшении расхода может привести к свертыванию пленок в жгуты на самом диске и образованию сухих центров. Инициатором образования жгута жидкости служит фронт крупной волны, впадины по бокам которого являются неустойчивыми к образованию сухих пятен. [c.286]

При больших частотах вращения, когда центробежные силы существенно превышают силы поверхностного натяжения, пленка с диска сходит непрерывно и разрыв ее на струи и капли происходит за пределами диска, что исключает появление сухих центров на его кромке. Однако при высоких частотах вращения толщины пленки могут стать соизмеримыми с величиной микровыступов на поверхности диска. В этом случае у бугорков шероховатости появляются дополнительные завихрения, вызванные большим сопротивлением течению, так как на пути движения пленки стоят отдельные выступы неровностей, которые и служат инициаторами нарушения сплошности пленочного течения. [c.286]

Процесс последовательных приближений для уравнений типа (1.89) всегда является сходящимся [12]. Однако при неплавном изменении профиля диска по радиусу или при резком изменении параметров упругости или температуры процесс может сходиться медленно. В качестве практического приема для улучшения процесса сходимости может быть рекомендовано увеличение числа расчетных сечений, уменьшение интервалов между расчетными сечениями в этих местах, а также в краевых областях. [c.28]

При постоянной вдоль лопасти циркуляции (соответствующей равномерной нагрузке) свободные вихри сходят в след только с корня и конца лопасти. Концевой свободный вихрь скручивается в спираль, так как скорость его элементов складывается из скорости вращения лопасти и осевой скорости потока через диск винта (рис. 2.12). На висении осевая скорость целиком обусловлена индукцией следа. Сбегающие с каждой лопасти концевые вихри образуют систему входящих одна в другую спиралей. Можно считать, что корневые вихри прямолинейны и располагаются вдоль оси винта (если пренебречь наличием неоперенной части). При положительной силе тяги несущего винта направления вращения в вихрях таковы, что корневой вихрь и осевые составляющие концевых спиральных вихрей индуцируют закрутку следа в направлении вращения винта, а трансверсальные составляющие концевых вихрей (вихревые кольца) индуцируют внутри следа осевую скорость, противоположную по направлению силе тяги. Таким образом, система вихрей следа вызывает скорости, которые определяются, как показано выше, условиями сохранения осевого количества движения и момента количества движения. [c.85]

Рассмотрим теперь активный диск с неравномерной нагрузкой. Если циркуляция присоединенных вихрей меняется вдоль лопасти, то свободные вихри распределены по всему объему цилиндра, представляющего след, а не сконцентрированы на его границе. След можно рассматривать как совокупность вложенных одна в другую вихревых оболочек и корневого вихря, необходимого для того, чтобы вихревые линии не заканчивались в жидкости. Каждая вихревая оболочка состоит из цилиндрической пелены радиуса г и донышка , образуемого слоем присоединенной завихренности на диске радиуса г. Поэтому присоединенная завихренность на радиусе г складывается из донышек всех оболочек, радиусы которых больше г, и из изменения присоединенной завихренности на окружности радиуса г вследствие схода с этой окружности свободных вихрей. Из сказанного в предыдущем разделе следует, что индуктивную скорость v r) создают лишь те оболочки, радиусы которых больше г, так как только для этих, оболочек точка, где вычисляют скорость, расположена внутри диска. Поэтому осевая индуктивная скорость равна [c.90]

При приближении вращающейся лопасти несущего винта к вихревому следу предыдущей лопасти аэродинамические нагрузки на ней сильно меняются в зависимости от относительного положения следа и лопасти. Поэтому для определения переменных индуктивных скоростей и аэродинамических нагрузок в первую очередь нужно установить форму системы вихрей. При вращении лопасти с нее сходят как продольные, так и поперечные вихри. Далее элементы этих вихрей переносятся с местной скоростью воздушного потока, складывающейся из скорости невозмущенного потока и скорости, которую индуцирует на соответствующем элементе система вихрей винта. В предположении постоянства индуктивной скорости сходящая с вращающейся лопасти пелена вихрей имеет вид скошенной винтовой поверхности. На самом деле индуктивные скорости в разных точках пелены вихрей (как и на диске винта) существенно различны. Поэтому действительная форма пелены вихрей, определяемая путем интегрирования перемещений ее точек в неоднородном поле местных скоростей, существенно отличается от упомянутой идеальной пелены. На большом расстоянии вниз по потоку система вихрей винта стремится свернуться в два вихревых жгута, подобных концевым вихрям кругового крыла. Однако для определения нагрузок существенны деформации пелены только вблизи диска винта, и в особенности положение элементов концевых вихрей нри первом приближении их к последующей лопасти. Явление взаимодействия свободного вихря с лопастью не исчерпывается возникновением на лопасти соответствующих аэродинамических нагрузок. Лопасть в свою очередь влияет на вихрь, вызывая значительное изменение скорости [c.671]

При очень сильном влиянии гироскопического момента дисков (например, при расположении дисков вблизи опор) может случиться, что при решении уравнения (49) расчет сходится к первой форме yi(x), но соответствующая ей угловая скорость оказывается мнимой (of < 0). Не останавливаясь на математической стороне вопроса, укажем, что в этом случае нужно перейти к расчету второй критической скорости, используя, как обычно, условие ортогональности по отношению к полученной форме прогибов yi(x). [c.515]

На ось подачи насажен диск 1 с привернутым к нему кулачком 2. При опускании шпинделя станка кулачок надавливает на ролик 3 золотника 4, заставляя последний впускать сжатый воздух в полость цилиндра А. При перемещении поршня справа налево кондукторная плита зажимает установленную на призму заготовку. При ходе шпинделя вверх, по окончании сверления, ролик сходит с кулачка и происходит разжим заготовки. [c.135]

В свою очередь, рейка связана со штоком пневматического цилиндра. При повороте диска секторы давят на кулачки, заставляя их расходиться или сходиться и тем самым разжимая или зажимая трубу. Подача трубы производится также с помощью пневматики. К штоку пневматического цилиндра крепится Зубчатая рейка, которая через две пары шестерен передает вращение на приводной ролик механиза подачи. [c.20]

Собранные в пучок с первого фонаря или диска проволоки должны сходиться в начале отверстия калибра, имеющего в этом месте распушку. За калибром они привязываются к концу заправочного троса, который вторым концом крепится на ободе тягового колеса. [c.144]

Средний зазор по длине МЭП неодинаков. Если ЭИ служит диск, то зазор наименьший в точке врезания в ЭИ и нанбольщий в области схода диска с заготовки. Конфигурация МЭП определя- [c.324]

В конструкции а редукционный клапан установлен непосредственно в корпусе. Установка клапана в отдельной втулке (конструкция б) делает узел агрегатным. Конструкция в торцового уплотнения неудовлетворй-тельна. При демонтаже уплотняющий диск 1 под действие.м пружины сходит с направляющей и пазов, фиксирующих его от вращения, и узел распадается. Неудобен и монтаж уплотнения. Введение кольцевого стопора 2 (конструкция г) придает узлу агрегатность. [c.546]

Ковши имеют посредине нож, делящий струю на две части, каждая из которых движется по одной из половин ковша к его кромке, где вода сходит с них с очень малой скоростью. На ковшах происходит преобразование кинетической энергии гидравлической струи в механическую энергию вращения рабочего колеса (см. главу девятую). Ковши, равномерно распределенные по наружной окружности диска, при вращении рабочего колеса принимают струю последовательно одил за другим. [c.284]

По краям и посередине лента армирована продольными полосами из более толстой пластмассы. Поверхность полос для лучшего сцепления с барабаном при передвижении ленты сделана ребристой. Поперечные полосы — дужки — выполнены также из пластмассы. Они зажаты между продольными полосами, а их концы несколько выступают за полотно и входят в почву при установке укрытия. Будучи намотана на барабан, лента приобретает плоскую форму. Но сходя с него, она проходит через формообразователь — опрокинутый выгнутый желоб из листового металла, заканчивающийся полуаркой,— и изгибается. Как только лента выходит из формообразователя, по поперечной планке ударяет особый толкатель с роликом на конце, и концы планки углубляются в почву. Одновременно стальные диски — за- [c.256]

Мембранный патрон. Толкатель I подается вправо и через пружину 2 и втулку 3 нажимает на тонкий диск (мембрану) 4, сообщая последнему упругую деформацию вследствие этого винты 5 расходятся. После установки заготовки толкатель отводят влево и ввнты 5 сходятся. Торцы винтов прошлифовываются по диаметру заготовки, по которому она зажимается. Точность этого диаметра должна быть не ниже 2-го класса [c.357]

Существенное влияние на модальный разл1вр частиц жидкости оказывают частоты вращения ротора турбины (кривые 2, 4ш 5—7 на рис. 7.4). С увеличением частоты вращения ротора (окружной скорости рабочих лопаток) и модальный размер капель падает при всех значениях влажности (см. зависимость du = f у), рис. 7.4). Рост частоты вращения ротора турбины приводит к увеличению нормальной составляющей скорости соударения частиц влаги с выходными участками рабочих лопаток. Следовательно, возрастает процесс дробления капель, уменьшается плотность орошения поверхностей рабочих лопаток и, наконец, повышается интенсивность сброса влаги с входных кромок рабочих лопаток. Подтверждением влияния последнего фактора на изменение дисперсности влаГп могут служить результаты опытов на вращающемся диске, в центр которого подавалась вода. Так же как в опытах на турбинной ступени, с ростом расхода влаги Q (заштрихованные кривые на рис. 7.5) размер капель растет, но интересно, что с ростом окружной скорости и с кромки диска (толщина кромки равна 0,5 мы) срываются меньшие капли. Хорошее согласование результатов опытов (рис. 7.5) для диска и многоступенчатой турбины является подтверн- дением того факта, что процесс схода влаги с выходных кромок рабочих лопаток является определяющим в разлгере капель влаги в потоке пара. [c.272]

В 1917 г. венгерец Д. Банки разработал новую систему активной турбины, часто а-зьшаемую его именем. Ова обычно имеет горизонтальный вал с двумя ободьями в виде дисков, к которым прикреплены своими концами параллельные валу лопасти длиной В искривленного сечения (фиг. 5-17). Колесо подвешивается, как у всякой активной турбины над нижним уровнем, возможно ближе к нему. Над колесом (иногда сбоку) располагается турбинная камера, из которой через насадку прямоугольного сечения на колесо поступает направленная струя воды шириной 6 < В. Оиа пронизывает лопастной венец сперва центростремительно, отдавая ему примерно 70 -ь 80% полезной энергии. Лопасти рассчитываются так, чтобы струя по сходе с них имела еще порядочный запас кинетической энергии и была нужным образом направлена. Двигаясь внутри колеса, струя минует вал, поступает под некоторым расчетным углом на те же лопасти изнутри безударно и протекает по ним вторично наружу центробежно, отдавая здесь еще 20 30% своей полезной энергии. Такой двойной проход колеса водой не встречается у других систем, почему эта система и могла быть названа двукратной. Регулируется турбина задвижкой, уменьшающей толщу струи й. [c.50]

При полете вперед набегающий поток уносит спиральные вихри, сходящие с концов лопастей, назад (вследствие наличия составляющей скорости ц,, параллельной диску) и вниз (вследствие наличия составляющей скорости X, нормальной к диску). Поэтому след состоит из вихревых нитей, которые сходят с каждой лопасти и имеют форму скошенных спиралей (рис. 4.6). Угол скоса следа х = ar tg( u ) можно надежно рассчитать по импульсной теории. Режимам малых ц (О < цДв < 1,5) приблизительно соответствует диапазон О < х < 60°. При вращении несущего винта положения лопастей относительно отдельных вихрей следа периодически изменяются, что вызывает сильные изменения поля индуктивных скоростей, в котором работают лопасти, а значит, и нагрузок лопастей. Таким образом, при полете вперед индуктивные скорости на самом деле распределены весьма неравномерно. Взаимодействие между лопастями и следом особенно сильное в тех частях диска, где вдоль радиуса лопасти скользит вихрь, сошедший с лопасти, идущей впереди. На определенных режимах полета, при которых след располагается близко к диску винта, вихри индуцируют очень большие нагрузки. [c.140]

На вутренней части лопасти циркуляция присоединенных вихрей в направлении комля плавно уменьшается до нуля. При этом с лопасти сходит пелена продольных свободных вихрей, направление вращения которых обратно концевому вихрю. Поскольку градиент изменения циркуляции присоединенных вихрей по радиусу невелик, сходящий с комля лопасти вихревой жгут обычно существенно слабее концевого жгута и более диф-фундирован. Если циркуляция присоединенного вихря изменяется по азимуту (при периодическом изменении нагрузок лопасти на режиме полета вперед или при переходном движении), с внутренней части лопаг-ти сходит и пелена поперечных вихрей. Элементы продольных и поперечных вихрей переносятся с местной скоростью потока воздуха, причем интенсивность в процессе такого переноса сохраняется постоянной. Скорость переноса вихрей слагается из скорости невозмущенного потока и скорости, индуцируемой самими вихрями пелены. При этом можно считать, что пелена вихрей переносится вниз (по нормали к плоскости диска винта) со скоростью, равной сумме средней индуктивной скорости и нормальной к диску винта составляющей скорости невозмущенного потока ). На режиме полета вперед эта составляющая скорости образуется при наклоне диска винта, а на осевых режимах она равна скорости полета. Принимается, что перенос элементов пелены назад (параллельно плоскости диска винта) происходит лишь со скоростью невозмущенного потока. Индуцируемые вихрями скорости существенно деформируют вихри при их движении. При этом на режиме полета вперед с каждой лопасти сходят скошенные назад спиралевидные деформирующиеся и перекручивающиеся вихри. Их форма на режимах висения и полета вперед рассмотрена в разд. 2.7.1 и 4.2. [c.651]

СИЛОЙ, которая, согласно нестационарной теории профиля, в свою очередь зависит от движения лопасти и величины циркуляции. Поэтому уравнение махового движения лопасти позволяет связать коэффициенты гармоник циркуляции с коэффициентами махового движения, что замыкает определяющую их систему уравнений. Решение ищется методом последовательных приближений, а индуктивные скорости подсчитываются при заданной циркуляции. После этого вычисляются коэффициенты гармоник нагрузки и махового движения, что позволяет уточнить циркуляцию. Процедура повторяется до достижения сходимости приближений. Поскольку высшие гармоники индуктивных скоростей в основном зависят от структуры вихревого следа, в качестве первого приближения можно использовать среднее для заданной силы тяги значение циркуляции. Миллер обнаружил, что гармоники нагрузок сильно зависят от шага винтовых поверхностей, и предположил, что для расчета влияния концевого вихря, приближающегося к лопасти, требуются нелинейная вихревая теория и представление лопасти несущей поверхностью. Он ввел также концепцию полужесткого следа, каждый элемент которого имеет вертикальную скорость, равную скорости протекания в соответствующей точке диска винта в момент схода этого элемента с лопасти. [c.665]

В теории винта для описания вихревого. следа используется ряд моделей. Модель следа, все элементы которого переносятся с одной и той же средней скоростью, называется линейной или жесткой. Если входящая в состав скорости переноса каждого элемента индуктивная скорость берется равной ее значению в точке диска винта в момент схода этого элемента, то получающийся след называется полу-жестким. Возможно, что после того, как угол ф превысит 2n/N (т. е. элемент вихря приблизится к следующей лопасти), было бы точнее вводить в состав скорости переноса среднюю по диску винта индуктивную скорость. Если каждый элемент вихря переносится с местной скоростью потока, в которую входит индуктивная скорость, вызываемая самим следом, то след деформируется (относительно идеализированного линейного следа), и тогда его называют свободным или нежестким. Деформация следа может быть определена как расчетом, так и экспериментально. При использовании в расчетах формы вихрей, взятой из эксперимента, часто говорят, что модель вихрей имеет предписанную форму. [c.673]

Линейная (жесткая) система вихрей строится довольно просто и не требует существенных затрат времени на вычисления, но она представляет собой наиболее грубое приближение к реальной системе вихрей. В условиях полета, когда элементы вихрей быстро отходят от диска винта (при больших скоростях полета вперед, которым соответствуют большие углы пкл наклона плоскости концов лопастей, или при больших скоростях набора высоты), взаимодействием вихрей с лопастями можно пренебречь, и модель жесткого следа оказывается приемлемой. ГГостроение полужесткой модели не требует дополнительной вычислительной работы, так как в ней используется лишь информация об индуктивных скоростях на диске винта. Допуш,е-ние о том, что элементы вихрей переносятся со скоростью, равной скорости на диске винта, справедливо лишь в течение небольшого промежутка времени после схода вихря с лопасти и это допущение определенно нарушается, когда к указанному элементу вихря подходит следующая лопасть. Таким образом модель полужесткого следа в общем не дает особого улучшения по сравнению с предыдущей. Когда вихри проходят вблизи лопастей, деформация вихрей в следе существенно влияет на нагружение лопастей, и необходимо применять модель свободного следа. Расчет деформации вихрей требует определения индуктивных скоростей не только на диске винта, но и на каждой пелене, так что приходится выполнять очень большой объем вычислительной работы. Использование модели предписанной формы следа ограничено необходимостью проведения измерений для рассматриваемого винта и заданных условий полета. Выбор модели следа определяется, как правило, компромиссом по соображениям точности и экономичности вычислений. Возможности экономичного решения ряда задач на основе модели свободного следа в настоящее время отсутствуют, так что используется модель жесткого следа. Здесь имеет значение и то обстоятельство, что повышение точности путем учета деформаций вихрей не может быть реализована до тех пор, пока существенные усовершенствования не будут введены в остальные элементы расчетной модели. [c.674]

При обтекании диска, поставленного нормально к потоку, с его кромки сходит вихревая поверхность. Исследования показали, что вихре-uyio систему в этом случае целесообразно строить следующим образом. Диаметр диска делится на (2 +1) равных частей. При этом образуется п кольцевых областей, ширина которых по радиусу равна D I (2п + 1). На границах этих областей помещаются контрольные линии V (1 < V < + 1). Дискретные вихри располагаются на Jшнияx 1-1 I < ]а < и) посередине между соседними контрольными окружностями. В соответствии с этим координаты контрольных ли1шй и дискретных вихрей, определяются по формулам [c.169]

Визуализация потока с помощью краски позволила обнаружить четкий слой смешения, который был турбулентным до кромки диска (фиг. 6.4). Этот слой состоит из последовательности вихревых нитей (некоторые из них имеют кольцевую форму), которые сходили с диска со средней частотой, не зависящей от числа Рейнольдса в исследованном диапазоне. Кавитация возникала только в слое смешения. Относительно большие по размерам ядра кавитации (диаметром около 50 мкм) растут в турбулентной среде до критического размера, а затем мгновенно расширяются с образованием больших деформированных каверн (фиг. 6.4). Согласно расчетам Кермина и Пар-кина, время роста таких ядер до критического размера мало по сравнению со временем пребывания ядра в области критического давления. В отсутствие больших ядер типичный для [c.275]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...