Препятствие сферическое

То, что мы показали на примере облучения препятствия сферической волной, остается справедливым и для более общих лучевых полей. Это легко доказать непосредственным вычислением интеграла Гельмгольца — Кирхгофа [27] с использованием хорошо известных формул [24, 28]. [c.394]

Следует заметить, что общая часть рассуждения не зависит от того, будет ли препятствие сферическим или жестким. [c.271]

Связь осуществляется при помощи сферического шарнира. Сферический шарнир не препятствует вращению тела вокруг любой оси, проходящей через центр О этого шарнира (точку О). Реакция сферического шарнира проходит через центр шарнира [c.22]

Сила Fii будет касаться окружности радиуса р = f r, называемой кругом трения, и направлена так, что своим действием будет препятствовать вращению элементов кинематической пары относительно друг друга. Для кинематических пар с элементами в виде сферических (рис. 20.8, б) и конических поверхностей (рис. 20.8, в) [c.249]

Для дифракции сферической волны на круглом отверстии или длинной и узкой щели обычно указывают размер препятствия (радиус отверстия, ширину щели и т. д.) и длину волны к. Например, сравнивается картина дифракции световых и ультракоротких волн, длины волн которых различаются в 100 ООО раз. У читателя может создаться впечатление, что соотношение этих двух величин (длины волны и линейного размера препятствия) нацело определяет условия возникновения дифракционной картины от точечного источника. Эта ошибка, к сожалению, встречается очень часто. На самом деле необходимо учитывать третий параметр — расстояние от источника света до препятствия (или расстояние между препятствием и экраном, на котором наблюдается дифракционная картина). Ведь степень приближения к геометрической оптике связана с тем, сколько зон Френеля уложилось на данном препятствии. Если линейные размеры препятствия того же порядка, что и размер зоны Френеля (ска- [c.268]

До сих пор мы рассматривали дифракцию сферических или плоских волн, изучая дифракционную картину в точке наблюдения, лежащей на конечном расстоянии от препятствия. Именно этот круг вопросов был исследован Френелем, и поэтому дифракционные явления такого рода называют обычно. дифракцией Френеля. [c.172]

Сферический (шаровой) шарнир и подпятник (рис. 86). Сферический шарнир (рис. 86, я) допускает относительное вращение соединяемых тел вокруг трех осей, но препятствует любым перемещениям точки крепления (примером сферического шарнира может служить [c.99]

Подпятник A (рис. 86, б) представляет собой соединение цилиндрического шарнира с опорной плоскостью, препятствующей осевым перемещениям тела. Реакция подпятника, так же как и сферического шарнира, может иметь любое направление в пространстве и при отбрасывании связи раскладывается на три составляющие Х , л, X [c.99]

Влияние расположения кинематических пар манипулятора на его маневренность. Под маневренностью манипулятора понимается его число степеней свободы при неподвижном захвате. Одну степень маневренности имеет манипулятор, показанный на рис. 206, а, так как при неподвижном захвате его звенья могут вращаться вокруг оси, проходящей через центры сферических пар. В манипуляторе по схеме, показанной на рис. 206, б, при неподвижном захвате маневренность равна нулю, т. е. каждому положению захвата соответствует единственное расположение всех звеньев. Манипулятор по схеме рис. 206, в также не имеет маневренности. Однако одному и тому же положению захвата могут соответствовать два различных варианта расположения звеньев, что позволяет оператору обходить некоторые препятствия в рабочем объеме. [c.555]

Результаты исследований показали, что пластическая деформация связана с интенсивным движением и увеличением числа дислокаций. Вместе с этим в объеме материала возникают микро- и макротрещины. Если трещина останавливается у какого-либо препятствия, то происходит накопление энергии. Это приводит к образованию упругих волн взрывного типа. Тогда трещина преодолевает препятствие и приходит в движение. В этом случае возникают затухающие упругие сферические волны. Изучали деформирование образца из стали на гидропрессе при давлении до 40 кПа. Образцы (целые стержни и с надрезом) испытывали на растяжение и изгиб. Образцы нагружали, затем снимали нагрузку и снова нагружали до более высоких пределов. При повторном нагружении импульсы АЭ появлялись только после приложения нагрузок, больших, чем в предыдуш,ем цикле. Результаты исследований приведены на рис. 9.32. Значение N становится максимальным при достижении предела текучести. Затем материал начинает ползти , его сопротивление деформации снижается и, естественно, скорость счета убывает. Несколько отличными оказались результаты испытания надрезанных образцов. В этом случае напряжение концентрировалось около надреза и ослабления АЭ не наблюдалось вплоть до разрыва образца. [c.450]

Привлечение данных физической оптики к объяснению некоторых вопросов теории оптических систем было вызвано практической необходимостью и в первую очередь стремлением оптиков увеличить разрешающую способность микроскопов. Главное препятствие для дальнейшего совершенствования микроскопов оптики XIX в. видели в чисто технических трудностях, а именно в устранении сферической и хроматической аберраций. Вероятно, считалось, что увеличение микроскопа можно повышать беспредельно. [c.368]

Для повышения прочности и жесткости деталей следует применять ребра, а не увеличивать толщину их стенок. Ребра, кроме того, препятствуют короблению деталей, вследствие усадки материала. Также для предупреждения коробления торцовые поверхности деталей выполняют сферическими (рис. 83,6 и в), а не плоскими (рис. 83, г). [c.103]

Серьёзную трудность представляет также образование пучков быстрых электронов, оторванных от осн, ансамбля электронов плазмы. Эти пучки приводят к сильному возрастанию потоков тепла и частиц поперёк поля. В сверхбыстродействующих системах также наблюдается образование группы быстрых электронов в плазменной короне, окружающей мишень. Эти электроны успевают преждевременно нагреть центральные зоны мишени, препятствуя достижению необходимой степени сжатия и последующего запрограммированного протекания ядерных реакций. Осн. трудность в этих системах—осуществление устойчивого сферически-симметричного сжатия мишеней. [c.232]

На рис. I.I9 показан регулируемый насос, отличающийся тем, что опора блока цилиндров расположена на валу. Это сферический поясок, центр сферы которого совпадает с точкой приложения результирующей радиальной силы от сил давления жидкости на плунжеры. Вал насоса проходит через распределитель и упорный диск. Опоры вала расположены в крышках насоса. Силы трения в соединении вала с блоком цилиндров препятствуют его само-установке по торцу распределителя. Для снижения влияния этих сил между валом и блоком цилиндров установлена шлицевая втулка. Плунжер насоса выполнен ступенчатым. От вспомогательного на- [c.18]

Наиболее существенным при этом является переход от стационарного характера обтекания препятствия к пульсирующему, наблюдающемуся для цилиндрических тел в диапазоне Re = 30-н 50 и для сферических тел в диапазоне Re = 130-г 200. По мере роста числа Re весьма важным является образование и развитие ближнего аэродинамического следа, а затем пограничного слоя тела. [c.471]

Подставив уравнение (2.5) в уравнение (2.1) можно видеть, что расстояние между частицами должно уменьшиться в несколько раз, чтобы поверхностная энергия разрушения существенно возросла. Более подробные расчеты Т проведены Эвансом [43], который показал, что вклад линейного натяжения зависит как от размера частиц, так и от расстояния между ними. Результаты его расчетов обобщены на рис. 2.22, на котором показаны зависимости отношения напряжений, необходимых для распространения трещины в наполненной композиции с непроницаемыми частицами Ос и в матрице От, а также линейного натяжения Т от размера частиц и расстояния между ними (го/а) для сферических частиц, где 2го — диаметр частицы (глубина препятствия в плоскости трещины) и а — расстояние между частицами. [c.76]

Уравнение Кернера и другие теоретические уравнения выведены из предположения о прочной адгезионной связи между матрицей и наполнителем. В действительности адгезия не играет большой роли, если силы трения между фазами выше прикладываемых внешних нагрузок. В большинстве наполненных композиций наблюдается несоответствие коэффициентов термического расширения фаз, что обусловливает возникновение в них остаточных напряжений при охлаждении от температуры формования до температуры эксплуатации, обеспечивающих обжим частиц наполнителя матрицей. Поэтому во многих случаях, даже если адгезионная связь между фазами слабая, теоретические уравнения применимы, поскольку трение препятствует относительному перемещению фаз по границе раздела. В предельных случаях плохой адгезии получаются результаты, аналогичные пенопластам, когда частицы свободно могут перемещаться в пустотах. Выведено уравнение для промежуточного случая относительно низкой адгезии между фазами [32]. При этом эластичная матрица отрывается от сферических частиц наполнителя с образованием пустот у полюса сфер. [c.229]

Траверса имеет на концах стопорные накладки, препятствующие ее осевому перемещению, позволяющие ей поворачиваться вместе с крюком относительно горизонтальной оси. Хвостовик крюка проходит сквозь отверстие в траверсе и закрепляется гайкой, опирающейся либо на сферическую шайбу (при грузоподъемности до 3,2 т), либо на упорный шарикоподшипник, как на рисунке (при большей грузоподъемности). Подшипники должны быть обеспечены смазкой и защищены от попадания грязи. Упорные подшипники рассчитывают по статической грузоподъемности по нагрузке, превышающей вес номинального груза на 25 %. Чтобы не произошло самопроизвольного отвинчивания гайки при грузоподъемности 5 т и выше, она должна быть законтрена стопорной планкой. Стопорение гаек [c.129]

Крупный шаг в развитии изображающей рентгеновской оптики был сделан в 1952 г. Вольтером [86], который предложил использовать осесимметричные, глубоко асферические зеркала о поверхностями вращения второго порядка. Такие зеркала не имеют астигматизма и сферической аберрации, апертура пучка может быть значительно большей, чем в системах скрещенных зеркал. Вольтер показал, что кома первого порядка, препятствующая построению изображений с помощью одиночных осесимметричных зеркал скользящего падения, значительно снижается в системах с четным числом отражений. К ним относятся системы параболоид—гиперболоид , гиперболоид—эллипсоид , параболоид—эллипсоид и ряд других, которые будут подробно рассмотрены ниже. Системы, построенные на идеях Вольтера, в настоящее время находят широкое применение в различных рентгеновских приборах. [c.158]

Вследствие небольших температурных деформаций диска 6 зазоры раскрываются незначительно, что повышает работоспособность уплотнений и приводит к снижению утечек воздуха. Уплотнения 5 установлены на опор-, ных рамках и прижаты к боковым полотнам диска с двух сторон. Опорная рамка имеет периферийную часть и поперечную балку, разделяющую полотно диска на газовый Г и воздушный В секторы. Диск 6 насажен на центральный вал < закрепленный в подшипниках с помощью сферического шарнира 9. На периферии ротора выполнен кольцевой фланец 7, на обоих сторонах которого установлены антифрикционные кольцевые накладки /, взаимодействующие с опорной кольцевой дорожкой J0 в корпусе. Кольцевой фланец с антифрикционными накладками уменьшает термическую деформацию ротора, устраняет перекос уплотняемых поверхностей и препятствует раскрытию зазоров уплотнений. Компактность насадки составляет 4...5 тыс. mVm". [c.401]

В главах 4—6 приведены решения задач дифракции установившихся воли в односвязных телах. Рассмотрены деформируемые тела (в рамках плоской деформации) и пластины с одним препятствием кругового, эллиптического, параболического и других форм поперечного сечения. Изложены решения задач дифракции волн на сферических, сфероидальных и более сложных телах вращения. Существенное внимание уделено задачам дифракции волн на отражающих поверхностях в виде полубесконечных и конечных трещин. Числовые результаты приведены как для случая полостей указанной формы, так и для случая включений из другого материала. [c.7]

В главах 11 и 12 исследована дифракция нестационарных упругих волн на круговых цилиндрических и сферических препятствиях. Рассмотрены сфериче- [c.7]

Настоящая глава посвящена изучению взаимодействия установившихся упругих волн с трехмерными препятствиями (полостями, включениями). В качестве основных видов нагрузки при вычислении напряженного состояния рассматриваются плоская и сферическая волны расширения. Рассмотрены сферические препятствия (полость, жесткое, упругое или жидкое включение), сфероидальные, а также в виде произвольного тела вращения, близкого по форме к сферическому. [c.106]

В случае, когда волновой источник расположен вблизи от препятствия, искривленность волнового фронта падающей волны может повлиять на характер напряженно-деформированного состояния окрестности препятствия. В предыдущей главе исследовано взаимодействие цилиндрических волн с цилиндрической полостью. В данном параграфе исследуется дифракция установившихся сферических волн на сферической полости [71]. Предполагается, что точечный источник сферической волны расположен для конкретности на оси Охз на расстоянии d от центра полости в точке Oi (см. рис. 5.1). Потенциал излучаемой сферической волны можно представить в виде [c.111]

НЕСТАЦИОНАРНЫЕ ЗАДАЧИ ДИФРАКЦИИ УПРУГИХ ВОЛН НА СФЕРИЧЕСКОМ ПРЕПЯТСТВИИ [c.283]

На рис. 2.19 схематически изображена разработанная фирмой Джене-рал Электрик конструкция сферического магнитного демпфера с вязким трением, который состоит из двух концентрических сфер, разделенных вязкой жидкостью 4. Внутренняя сфера 2 содержит стержневой магнит 6, связывающий ее с магнитным полем Земли. Разъемная внешняя сфера 1, состоящая из проводящего алюминиевого сплава типа АК-6 (АК-8), жестко соединена со штангой 7. Постоянной величины зазор между внутренней и внешней сферами обеспечивается без механических креплений диамагнитным подвесом. В состав подвеса входит облицовка изнутри внешней сферы диамагнитным материалом - висмутом 3, который отталкивается стержневым магнитом и шестью подковообразными магнитами 5, создавая центрирующие силы, препятствующие контакту между двумя сферами. [c.51]

При вращении твердого тела момент количества движения стремится препятствовать переориентации оси вращения вследствие высокой линейной скорости частиц тела поэтому малые изменения в ориентации оси вращения соответствуют значительным изменениям в угловой скорости или угловом ускорении. Сопротивляемость вращающегося спутника стремлению изменить ориентацию оси вращения можно показать, сравнивая изменение ориентации оси вращения сферического вращающегося спутника с изменением ориентации той же оси того же самого спутника, находящегося в состоянии покоя, при условии, что в обоих случаях на спутник действует постоянный возмущающий момент [c.217]

Смайт [53] изучал потенциальное течение идеальной жидкости через трубу, содержащую концентрическое препятствие сферической формы. Векторный потенциал в пространстве между сферой и цилиндром был найден для отношений радиуса сферы к радиусу трубы a/jRo от О до 0,95. Хаберман [28, 29] также рассматривал эту и аналогичные задачи теории потенциала, относящиеся к сфере внутри кругового цилиндрического контейнера. [c.369]

Когда ничем не стесненный цуг плоских волн попадает в объем, занятый веществом, механические свойства которого отличаются от механических свойств окружающей среды, возникают вторичные волны, которые мом(но рассматривать как возмущение, обязанное изменению природы среды, — точка зрения, подходящая особенно тогда, когда область возмущения, равно как и изменение механических свойств, малы. Если среда и препятствие — жидкости, то механических свойств, о которых идет речь, два — сжимаемость н плотность, трение или вязкость здесь не учитываются. В главе, посвященной сферическому гармоническому анализу, мы рассмотрим предложенную здесь проблему в предполомсении, что препятствие сферическое, без какого-либо ограничения относительно малости изменения механических свойств в настоящем исследовании форма препятствия произвольна, 1ю мы принимаем, что квадраты и высшие степени изменений механических свойств можно опустить. [c.150]

При установке упорных подшипников в сочетании со сферическими самоустанавлнвающп.мпся радиальными подшипниками нельзя применять упорные подшипники с плоскими поверхностями (рис. 472, а), препятствующими самоустановке. Необходимо применять упорные подшипники со сферической опорной поверхностью пли устанавливать плоские подшипники на сферических шайбах (вид б). Центр сферы шайбы опорной поверхности должен совпадать с центром сферы радиального подшипника. [c.504]

Подшипники, смазка которых не может быть гарантирована или недопустима по техническим условиям (например, высокие и низкие температуры некоторые агрессивные среды машины, где смазка может вызвать порчу продукции, н т. п.), выполняют из материалов на основе фторопласта-4. Фторопласт-4, как материал для подшипников, обладает уникальным комплексом свойств низкий коэффициент трения (/ 0,5.. . 0,1) широкий диапазон рабочих температур малая набухаемость, высокая химическая стойкость и др. Однако широкому его применению для изготовления подшипников препятствовали низкие нагрузочная способность и теплопроводность. Для повышения нагрузочной способности и теплопроводности создан новый антифрикционный материал — металлофторо-пласт (рис. 3.153), состоящий из стальной основы / и тонкого слоя (0,3.. . 0,4 мм) 2 сферических частиц бронзы, поры между которыми [c.415]

Формирование сферических частиц играет двойную роль в процессе роста трещины и раскрытия ее берегов. В перемычке, где они располагаются, частицы служат промежуточным телом, способствующим облегченному перемещению ответных частей излома. Однако, располагаясь в угл б-лении основного материала, они могут перемещаться ограниченно и тем самым препятствуют раскрытию трещины. В связи с этим в условиях развитого процесса формирования сферичсских частиц на всех этапах роста трещины ее раскрытие не может характеризовать скорость роста трепн1ны (СРТ). [c.159]

Конструкция преобразователя усилий представлена на рис. IX.8. Он состоит из корпуса 1, крышки 5, биморфного пьезокерамического элемента 2. Величина статического усилия, действующего на преобразователь в болтовом соединении, не превышает допустимой для пластин пьезокерамики нагрузки. Однако наличие неравномерности распределения усилия по поверхности пластин, ввиду непараллельности крепежной гайки и лапы машины, приводит к разрушению керамики даже при небольших усилиях. С целью получения более равномерного распределения статических сил по поверхности пьезопластин преобразователь необходимо использовать с шайбой 4, выполненной в виде сочленения двух колец с выпуклой и вогнутой сферическими поверхностями. Кроме того, вплотную между стенками преобразователя и пьезоэлементами необходимо укладывать, например, иолихлорвинило-вую пленку 3, которая препятствует выпадению сегментов пьезопластин в случае, если они расколются. [c.410]

В ферритной матрице во всех изученных состояниях плотность дислокаций составляет примерно 5 10 мм , она несколько уменьшается после старения без напряжения, однако точные выводы делать трудно из-за сильной разориентированности дислокационной структуры. Встречаются дислокации, декорированные мелкодисперсными выделениями сферической формы (рис. 3, б). Такой вид обычно имеют карбиды ванадия, которые способствуют формированию стабильной дислокационной сетки, в матрице феррита, чем препятствуют образованию высокоразориентированной ячеистой структуры в процессе ползучести. Действительно, после старения под напряжением в стали 12ХГНМФ не наблюдалось образования деформационных ячеек. [c.105]

Рассмотрим некоторые стороны методики конструирования, тесно связанные с задачей сближения частей и уменьшения габаритов устройства. Представим себе модель, состоящую из полых шаров, вложенных друг в друга с определенным зазором. Очевидно, что уменьшение объема внутренного шара на очень небольшую величину вызовет (при сохранении зазора между шарами) значительное абсолютное уменьшение объема наружного шара (при сохранении его прежних жест-костных или прочностных характеристик). То же самое, хотя и в меньшей степени, относится к тем реальным устройствам, в которых периферийные части представляют собой цилиндрические или сферические оболочки (полностью или частично). Такие конструкции наиболее рационально компоновать, соблюдая направленность от центра к периферии (при условии, что нет обстоятельств, этому препятствующих). [c.79]

Если в запыленный газовый поток поместить препятствие в виде, например, сферической капли, то характер обтекания этого тела газом будет отличаться от траектории движения частиц пыли определенного размера. Очень тонкие пылинки двигаются практически по одной траектории с молекулами газа, т. е. по так называемым линиям тока. Более крупные частицы, обладающие соответственно и большей инерцией, не следуют линиям тока, смещаются по отношению к ним и, стремясь сохранить прежнюю траекторию движения, могут столкнуться с каплей и осесть на ее поверхности или проникнуть внутрь капли. Величина этого смещения определяется инерционным пробегом частиц. Такое осаждение частиц пыли на капле принято называть инерционным. Его эффективность характеризуется коэффициентом инерционного осаждения э, представляющим собой отношение поперечного сечения (вдали от препятствия) 5i трубки тока, образованной крайними (предельными) траекториями центра тяжести пылинок, двигаясь по которым пылинка не пересекает тело, а только касается его, к ми-делеву сечению тела 5м [c.7]

Деформация ядер — квантовый эффект, связанный с оболочечной структурой ядра. Конфигурации заполненных оболочек сферически симметричны. Напротив, орбиты частиц, не входящих в заполненные оболочки, анизотропны, что приводит к отклонению формы ядра от сферически симметричной. Все обнаруженные Д. я. имеют форму вытянутых эллипсоидов вращения. Отклонению от аксиальной симметрии препятствуют спии-орбиталъное взаимодействие нуклонов и парные корреляции пуклоиов в ядре (см. ниже). Неакспальная форма возможна у самых лёгких Д. я. Неск. нуклонов сверх заполненных оболочек в этих ядрах составляют значит, часть всех частиц в ядре, что приводит к наибольшим наблюдаемым деформациям. [c.599]

При уменьшении размера ферромагнетика замыкание магнитных потоков внутри него оказывается все менее выгодным энергетически. Пока ферромагнитная частица имеет многодоменную структуру, ее взаимодействие с внешним магнитным полем сводится к смещению граничного слоя (стенки) между доменами. По мере приближения ферромагнитных частиц к однодоменному состоянию основным механизмом перемагничива-ния становится когерентное вращение большинства магнитных моментов отдельных атомов. Этому препятствуют анизотропия формы частиц, а также кристаллографическая и магнитная. При достижении некоторого критического размера частицы становятся однодоменными, что сопровождается увеличением коэрцитивной силы до максимального значения (для пере-магничивания однодоменной сферической частицы путем когерентного вращения нужно приложить обратное магнитное поле (максимальную коэрцитивную силу) Н, = 2К11 где К — константа анизотропии, /, — намагниченность насыщения). Согласно [329], наибольший размер однодоменных частиц Fe и Ni не превышает 20 и 60 нм соответственно. Дальнейшее уменьшение их размера приводит к резкому падению коэрцитивной силы до нуля вследствие перехода в суперпарамагнитное состояние. Исходя из соотношения неопределенностей Гейзенберга в [328] показано, что критический линейный размер частицы, при котором из-за тепловых флуктуаций ориентации магнитного момен- [c.94]

Во время изотермической обработки происходили структурные изменения, связанные с процессами гомогенизации тзердого раствора и миграцией границ зерен. Количество избыточной фазы в результате длительного отжига уменьшилось, особенно в сплавах алюминия с кадмием и оловом. В структуре этих сплавов обнаруживали поры, размещавшиеся на границах зерен. В сплаве с кадмием они имели форму, близкую к сферической, и препятствовали спрямлению границ зерен (см. рис. 41, а). В оловянистых сплавах поры вытянуты вдоль границ (см. рис. 41, б). И в том и в [c.111]

Рнс. 2.22. Зависимость отношения adOm (а) н Т1 ур)тГо (б) от Гц/а. Сплошная линия — сферические частицы (w/ro=l), пунктирные линии — эллиптические с w/r0=10 (J) и w/ro=0,l (2) (здесь 2го — ширина препятствия в плоскости трещины) [43]. [c.76]

В настоящей главе решены задачи дифракции упругих волн на нескольких сферических препятствиях, Рассмотрены также периодические, двояко- и троякопериодические зада>ш. Решение сведено к бесконечным алгебраическим системам относительно неизвестных постоянных. Кратко проведено их иследова-ние, Более подробно бесконечные системы исследованы в монографии [44]. [c.184]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...