Программы расчета осесимметричных

Кратко перечислим процедуры, реализующие вывод на печать исходной и результирующей информации в программе расчета осесимметричных конструкций (некоторые из них можно использовать и в других программах). [c.130]

Объектно-ориентированные программы расчета осесимметричных оболочечных конструкций. Под объектно-ориентированной программой понимают программу расчета осесимметричных оболочечных конструкций, организующую ввод и компактную печать исходных данных, решение соответствующей задачи статики или динамики, запись результатов решения в файл прямого доступа и компактную их печать. [c.353]

Все приводимые в этом параграфе расчеты осесимметричны.х задач выполнены на универсальной программе [45]. [c.578]

Программа для расчета осесимметричной деформации оболочек на ЭВМ [c.480]

Расчет температурных напряжений в роторах высокого и среднего давления производился по программе решения осесимметричной задачи теории упругости, разработанной Институтом проблем машиностроения АН - Украины на основе метода конечных элементов. Результаты расчета температурных напряжений в роторах при различных режимах работы турбины, а также напряжений от центробежных сил при номинальной частоте вращения приведены в табл. 5.5. Значения осевых напряжений даны без учета концентрации напряжений для наружной поверхности бочки ротора в сечении между рассматриваемой и следующей ступенями. Значения окружных напряжений 0(р относятся к расточке ротора под соответствующей ступенью. [c.166]

В гл. 7 обсуждаются вопросы реализации алгоритмов численного решения задач прочности многослойных анизотропных оболочек на ЭВМ. Даны тексты двух процедур, одна из которых предназначена для расчета нелинейного осесимметричного напряженно-деформированного состояния оболочек вращения на основе теории типа Тимошенко, другая - уточненной теории. Приведены примеры составления программ расчета в операционной системе ОС ЕС ЭВМ и некоторые результаты методических исследований. [c.5]

Проблемно-ориентированные модули инвариантны по отношению к объекту расчета. Каждый модуль предназначен для решения конкретной проблемы, например определения компонентов НДС осесимметричных оболочечных конструкций при действии нагрузок, произвольно изменяющихся во времени. Для работы с этим модулем необходимо разработать несложную управляющую программу расчета, обеспечивающую числовой или алгоритмический ввод исходной информации, вызов проблемно-ориентированного модуля, вывод результатов расчета в той или иной форме. Для этого от пользователя требуется лишь минимальное знание основ программирования и в ряде случаев умение обращаться с внешними устройствами прямого доступа. [c.177]

На рис. 2.9 и 2.10 приведены блок-схемы программ расчета сложного нагружения, основанные на решении плоской и осесимметричной задач теории упругости и на методе последовательных нагружений (18). Первая схема (рис. 2.9) относится к линеаризации задачи методом дополнительных деформаций, вторая рис. 2.10) — методом переменных параметров упругости. [c.82]

Программа расчета жесткости виброизолятора основана на использовании пакета прикладных программ, реализующего метод граничных интегральных уравнений (ГИУ) и предназначенного для решения задач теории упругости. Данная версия программы использует двумерную формулу ГИУ (осесимметричная и плоская задачи). Метод ГИУ является развитием метода потенциалов в синтезе с конечноэлементным подходом. Подробно основные предпосылки теории метода ГИУ приводятся, например, в [27, 28. [c.52]

В предыдущих главах приведены отдельные- программные модули различного назначения и рассмотрена их работа. Эти модули составляют основу программ расчета плоского, осесимметричного и пространственного температурного полей и напряженно-деформированного состояния. Привести здесь полный текст упомянутых программ нет никакой возможности, поскольку средняя длина каждой из программ составляет около 1500 операторов. [c.141]

Генератор программ ПОТОК предназначен для расчета стационарных плоских или осесимметричных сверхзвуковых течений соверщенного газа методом характеристик. Он является подчиненным пакетом второго уровня ГАММА и входит в раздел F его библиотеки. По запросу пользователя ПОТОК генерирует программу решения конкретной газодинамической задачи из имеющихся заготовок-модулей. [c.218]

Пример 2. Расчет напряжений в оболочках вращения при упруго-пластической деформации на машине <Стрела (осесимметричная задача). Программа позволяет определять напряжения в оболочках вращения произвольной формы. Предполагается, что изучаемое сечение поделено на 20 интервалов по направлению образующей и на 7 слоев по толщине (фиг. 41, а). Форма оболочки при расчете на машине задается расстоянием границ интервалов по образующей [c.613]

В соответствии с [152] расчет напряжений производят по программе осесимметричных оболочек средней толщины. На рис. 6.20 представлен пример расчетных схем для определения напряжений в патрубке по [c.219]

По разработанной программе методом конечных элементов решены осесимметричные двумерные задачи упругости для вала с четырьмя различными г (глубинами / трещин). При расчете задавались следующие численные значения параметров [c.173]

Одномерные и квазиодномерные задачи механики описываются системами обыкновенных диф ренциальных уравнений. К одномерным можно отнести задачи о деформировании стержней, балок, а также круглых пластин и оболочек вращения при осесимметричном нагружении. В ряде случаев для трехмерных и двумерных задач теории упругости можно применить метод разделения переменных и решать задачу в рядах Фурье или методом Канторовича. Задачи, для которых тем или иным способом возможно приближенно перейти от уравнений в частных производных к обыкновенным уравнениям, называются квазиодномерными. Для расчетов на ЭВМ наиболее удобной формой представления разрешающих дифференциальных уравнений является система дифференциальных уравнений первого порядка, или каноническая система. Для таких систем разработаны стандартные программы интегрирования, а также различные вычислительные приемы, обеспечивающие достаточную точность решения краевых задач [20, 33]. [c.85]

На основе ВРМ нами разработана частная методика решения осесимметричных задач теории упругости, которая кратко рассмотрена в настоящей работе, и составлена программа на ЭВМ (17, 18]. В предложенном методе задача теории упругости формулируется в перемещениях, что дает возможность рассматривать многосвязные области без необходимости Удовлетворять условиям однозначности перемещений на контурах и облегчает выполнение граничных условий, которые могут быть поставлены как в напряжениях, так и в перемещениях. Методика иллюстрируется примером расчета термоупругого напряженного состояния патрубка корпуса энергетической установки. [c.103]

Каждый заряд (шашка) помещен в жаропрочный кожух и в корпус из высокопрочного композиционного материала заряды изолированы друг от друга, и время начала горения каждого заряда определяется оператором (человеком или по заранее заданной программе). После сгорания твердого топлива в шашке оставшийся корпус заряда выбрасывается. Схема присоединения зарядов к сопловому устройству и само сопловое устройство могут быть различными в зависимости от назначения изделия. Например, сопловое устройство может представлять собой некоторое число осесимметрично расположенных, отдельных насадок наконец, оно может представлять собой единое осесимметричное сопло формы, схематично изображенной на рис. 6, б. Во всех случаях сила тяги, прикладываемая к соплу, создается за счет реакции отбрасываемых назад продуктов сгорания, движущихся со сверхзвуковой скоростью. Принцип его работы тот же, что и у сопла Лаваля, однако точный расчет несколько усложняется вследствие трехмерности течения. [c.26]

Первый результат, полученный по этой программе, — интегрированная система автоматизации конструирования и прочностных расчетов изделий машиностроения на базе ЕС ЭВМ (КИПР-ЕС), ориентированная на широко распространенный класс машиностроительных конструкций — осесимметричные оболочечные конструкции [1, 5). [c.289]

Основное содержание работы связано с изложением концепции построения оптимальных сеток, развиваемой в работах уральских ученых в течение 30 лет. В качестве критериев оптимальности выбраны требования близости криволинейной сетки к равномерной, ортогональной и адаптации к заданной функции или решению уравнений в частных производных. Приведены конструкции функционалов, используемых для построения структурированных и блочно-структурированных сеток. Описаны эффективные алгоритмы и программы построения двумерных оптимальных сеток с различными топологиями в сложных многосвязных областях. Описан ряд приложений геометрически оптимальных сеток к расчету гидродинамических и газодинамических течений в осесимметричных каналах сложных геометрий. [c.512]

Вопрос о расчете ламинарного пограничного слоя в конкретных условиях заданного двумерного (плоского или осесимметричного) обтекания не представляет в настоящее время особых трудностей. Уже разработаны и с успехом применяются программы машинного счета для ламинарных пограничных слоев как в несжимаемой жидкости, так и в однородных и неоднородных газах. Дальнейшее свое развитие получили различные точные и приближенные аналитические методы. Довольствуясь в настоящем параграфе лишь случаем физически однородных жидкостей, отметим прежде всего появление новых точных решений уравнений ламинарного пограничного слоя в несжимаемой жидкости. [c.520]

Подводя итоги, можно сказать, что в последнее время очень быстро и плодотворно развиваются прикладные методы расчета РТИ. Особенно большой толчок развитию этих методов дало привлечение ЭЦВМ. В настоящее время исследователи работают над созданием автоматических программ, пригодных для любых видов нагружения деталей произвольной формы. Весь расчет детали в дальнейшем будет сведен к простому формулированию формы детали, граничных условии и необходимой точности. Решение плоских и осесимметричных задач уже сегодня может быть выполнено применением таких программ, а над решением объемных задач следует еще поработать с тем, чтобы наиболее рационально использовать ЭЦВМ. Для этих задач уже сегодня ставится и решается более общая задача — синтез оптимальных в заданном смысле амортизаторов с заданными характеристиками. [c.225]

В физическом эксперименте скачки на фотографиях можно фиксировать более четко, применяя специальные оптические устройства типа шлирен-систем, воспринимающие градиенты плотности др/дт в некотором направлении т, т. е. Ур ), или пользуясь теневыми методами, воспринимающими У р. Численные аналоги этих методов, т. е. построение изолиний Ур или У р, не приводят к успеху, поскольку при вычислениях эти производные искажаются. Уилкинс [1969] предложил простой способ графического построения скачков, изображенных на рис. 7.9. Его расчеты замедления осесимметричного тела выполнялись при помощи введения комбинированной квадратичной и линейной искусственной вязкости (см. разд. 5.4). В программе отыскивалось положение локального максимума искусственной вязкости и в этом месте на графике ставился кружок. Этот прием [c.505]

Все возрастающие требования к точности обработки приводят к необходимости уже на стадии проектирования станка производить расчеты, определяющие распределения температурных полей и возникающие при этом температурные деформации. Основными методами расчета температурных полей станка являются аналитические— методы составления и решения дифференциальных уравнений. Существуют и приближенные методы — с применением моделирования процесса на аналоговых и цифровых вычислительных машинах. Выбор того или иного метода зависит от конструктивных особенностей станка, предполагаемого характера распределения температурных полей, равномерности распределения массы станка и других параметров. Имеющиеся в настоящее время программы для анализа на ЭВМ температурных полей станка позволяют рассчитать стационарные и нестационарные температурные поля и деформации. С учетом сложности форм деталей станков разработан единый метод для приближенных расчетов с использованием ЭВМ осесимметричных деталей, таких, как валы, шпиндели, диски и втулки. [c.149]

Программы расчета осесимметричных конструкций объектно-орнентирован- ные 353—355 [c.514]

Tax и вывод результатов на печать. В табл. 8.1 в качестве примера представлен состав каждого из сегментов программы расчета осесимметричного напряженпо-деформированного состояния. [c.143]

Рассмотрим универсальную программу расчета немагнитных осесимметричных тел [23]. Обмотки индуктора заменяем соленоидами, последовательно соединенные группы которых образуют расчетные цепи. Для каждой обмотки указываются радиус, длина, координата центра, число витков, активное н добавочное реактивное сопротивления и номер цепи, к которой она принадлежит. Направление намоткн учитывается изменением знака, приписываемого числу витков каждого соленоида. Элементы нагреваемых тел [c.124]

Написан пакет программ на языке программирования Паскаль , реализующий расчет осесимметричной обечайки на неравномерное воздействие температуры и внутреннее давление. Блок-схема ядра программного пакета приведена на рис. 6.12. Программа реализована в соответствии с модульным принпипом. Перечислим основные модули с кратким описанием их функционального назначения [c.263]

Выше показано, что для осесимметричных корпусных конструкций энергетического оборудования, сосудов давления и их узлов, в которых по условиям прочности и надежности не допускается развитие в значительном объеме материала пластических деформаций, может быть эффективно выполнен расчет по теории малых упругопластических деформаций с полным применением разработанного ранее матричного метода и программы расчета на ЭЦВМ тех же конструкций в-упругой области. При этом учитывается, что теория малых упругопластических деформаций имеет особое значение при исследовании начала процесса пластической деформации и значительно менее эффективна в случае оценки прочности по предельному состоянию при развитых пластических деформациях в большом объеме материала кбнструкции [15, 16]. [c.131]

Разработаны также программы для расчета полей в индукционной печи с дополнительным верхним источником нагрева (например, дуговым), предопределяющим наличие осесимметричного тока, лежащего в меридиональных плоскостях (плотностью Jmep)- Расчет ЭМ поля, F и rot F ведется по методике 12, а движения — по методике 13. [c.93]

Система уравнений в табл. 5.1 приведена в размерной форме. Для численного расчета нетрудно перейти к безразмерным переменным, введя соответствующие нормирующие множители. При этом может быть использован проетой прием введения линейного и еилового масштабов, рекомендованный в 16. Расчет, как правило, должен выполняться методом прогонки или методом ортогонализации (см. гл. 11), так как в связи с наличием быстро возрастающих решений метод начальных параметров оказывается обычно неприменимым. При использовании метода ортогонализации С. К. Годунова программа для расчета Л-го члена разложения отличается от приведенной в Приложении программы осесимметричной задачи только размерностью матриц. [c.265]

В [Л. 113] численно решены уравнения (9-98) — (9-100) для нескольких случаев сжимаемых плоских и осесимметричных течений при dp dx = 0 с образованием на теплоизолированных поверхностях турбулентных пограничных слоев. При составлении программы для ЭВМ использован закон местного трения для течений с постоянной плотностью при dp dxфO, следующий из выражения дефекта скорости Коулса, и уравнение (9-96), учитывающее влияние сжимаемости на коэффициент трения. Пограничные слон рассчитаны при законах М1(х), имевших место в экспериментах Л. 220, 371]. По данным этих работ приняты исходные значения С/, я и б, а также удельное число Рейнольдса u /v , необходимые для начала интегрирования уравнений (9-98)-(9-100). Принято, что поток в исходном состоянии является равновесным. В этом случае для начала интегрирования достаточно иметь данные о размерах начального профиля. Для релаксационных потоков (потоков с сильно изменяющимся состоянием вблизи начала расчета) величина я должна быть определена по значениям Н и С/, полученным из эксперимента (или других данных по состоянию газа вверх но течению). [c.257]

При решении двумерных и осесимметричных температурных чадяч грнрряния геток и образное представление результатов расчета осуществляются с помощью программ, приведенных в работе [701. [c.27]

Составленная ЭВМ-программа позволила получить интересные результаты, характеризующие влияние изменяющегося во временн осесимметричного температурного поля (изменение температуры по радиусу было принято линейным) на изгиб трубки под действием постоянного изгибающего момента М, Расчет выполнен для трубки, внутренний и наружный диаметры которой составляют 27 и 28 мм. В первой половине цикла (в течение 600 с) температура на внутренней и наружной поверхностях трубы согласно условию возрастала с постоянной скоростью от 480 °С до конечного значения = 530 °С и Ть max. которое варьировали. Во второй части цикла (600 с) температура уменьшалась до исходного значения 480 °С. Материал трубы — сталь 12Х18Н9, число подэлементов структурной модели было принято равным двум (линейное упрочнение). Время цикла 1200 с было разбито на 400 равных шагов, при этом расчет одного цикла (ЕС 1033) занимал 2,5 мин. [c.245]

Структура программы. Процедура расчета методом конечных элементов сводится к нескольким основным этапам. Меридиональное сечение диска разбивают на элементы и определяют координаты узловых точек, силы или перемещения, заданные в узлах и на границах (рис. 5.2). От способа разбиения области на элементы зависит вид матрицы жесткости, а следовательно, объем информации и скорость счета, поэтому он не должен быть произвольным. Существуют различные способы выделения элементов с помощью регулярных сеток, в частности использование изопараметриче-ских элементов [3, 46]. В осесимметричной задаче наиболее простым является построение сечений кольцевых элементов путем соединения узловых точек, выделенных на прямых линиях, параллельных оси вращения. Разбиение вдоль линии делают равной длины при необходимости неравномерного деления вводят весовой коэффициент и узловые точки нумеруют в определенной последовательности. Такой принцип позволяет осуществить автоматизацию определения геометрических параметров треугольника при задании минимальной исходной информации, например координат двух точек на границах одной прямой и числа узловых точек на этой прямой. Усилия многих исследователей направлены на создание оптимальной системы автоматического разбиения расчетной области (см., например, 123]). [c.163]

Пример 3. Резонаторы ГЛОН. Как уже отмечалось, в ГЛОН могут быть использованы резонаторы двух типов открытые и волноводные. Расчет характеристик открытых резонаторов ГЛОН MIR- и // -излучение) не отличается принципиально ни по постановке задачи, ни по технике ее реализации на ЭВМ от задач открытых резонаторов в оптическом диапазоне. Поэтому при расчетах открытых резонаторов ГЛОН можно пользоваться методиками и программами, изложенными в гл. 2. Рассмотрим результаты расчетов и анализ волноводных резонаторов. Конструктивно волноводный резонатор заложен в любом газовом лазере с разрядной трубкой, которая может рассматриваться как диэлектрический полый волновод. Но в оптическом диапазоне влияние стенок трубки на формирование поля в резонаторе не учитывается, так как отношение (ИХ d — диаметр трубки, X —длина волны) в этом диапазоне очень велико и каустика эффективного поля резонатора при таких условиях меньше диаметра трубки. Однако в ИК-диапазоне с успехом используются волноводные СОг-лазеры, где отношение d/i много меньше, чем в обычных лазерах за счет уменьшения d (единицы мм) [37]. При расчете характеристик такого лазера учитывается влияние стенок на формирование поля в резонаторе. В лазерах с оптической накачкой при увеличении длины волны излучения вплоть до субмиллиметрового и миллиметрового диапазонов отношение d/X становится еще меньше, даже с учетом того, что диаметры их трубок для увеличения эффективности генерации делаются большими по сравнению с диаметрами трубок СО -лазеров. Поэтому роль стенок трубки в заполненных эффективным полем объеме резонатора увеличивается. Рассмотрим наиболее типичную схему волноводного резонатора ГЛОН (рис. 3.28). Зеркала этого резонатора, расположенные на торцах диэлектрического поля волновода (трубки), имеют отверстия di и dg соответственно для ввода излучения накачки в активную среду ГЛОН и вывода излучения генерации. Так как задача является осесимметричной, будем искать искомые поля в резонаторе как функцию от координаты U (г). В качестве базисных функций этой задачи выбираются радиальные ортонормированные собственные функции бесконечного полого диэлектрического волновода со следующими условиями. [c.163]

На основе приведенных конечно-разностных соотношений и алгоритма peiaflHsanHH явной однородной схемы расчета разработана программа на языке ФОРТРАН с выводом графической информации- с помощью сервисных подпрограмм ГРАФОРа [86]. Расчеты дияамич еского деформирования круговых пластин, защемленных по внешнему контуру при центральном и кольцевом распределе-лении заданного начального импульса скоростей и соударений с жесткой преградой, дают сходные результаты, рассмотренные в предыдущем параграфе. В то же время осесимметричное деформирование имеет свои особенности. На рис. 8, а представлены результаты расчета изменения формы меридиана круглой пластины радиусом 0,5, толщиной 0,01 м из алюминиевого сплава, нагруженной локализованным импульсом начальной скорости [c.75]

Проследим сначала принцип организации программ и последовательность вычислений при решении упругой зедачи. Отметим, что логические схемы программ этого расчета при плоском и осесимметричном состояниях практически одинаковы. Некоторые отличия связаны лишь с составлением исходных расчетных уравнений. [c.78]

На основе изложенного метода теоретического исследования была составлена программа для вычислительной машины системы FA OM 230-75, на которой вначале была исследована сходимость решений, а собственные значения и собственные векторы задачи определялись энергетическим методом. Для сплошной цилиндрической оболочки частоты колебаний удовлетворительно сходились при использовании трех членов (р = О, 1, 2) в ряде для перемещений (7). Однако для оболочки с большими вырезами Для получения сходимости. результатов требовалось большее число членов, и представленные здесь результаты были получены при использовании 9 членов ряда. Как показано на рис. 4, 5 и 12, между теоретическими и экспериментальными данными для сплошных цилиндрических оболочек было достигнуто хорошее совпадение. На этих же трех рисунках нанесены результаты, полученные с помощью метода конечных элементов и расчетов на вычис. лительной машине по программе, основанной на книге Зенкевича [10]. В конечно-элементном представлении оболочка разбивалась на десять осесимметричных оболочечных элементов, включающих четыре узловых параметра. Полное описание этой конечно-элементной схемы дано в работе [II]. [c.284]

На основании приведенных выше резулыэгав (оценки эффективной модели,среды, выбранных значений коэффициенюв поглощений и типов волн) был проведен расчет прямых задач для исследуемых районов. С этой целью использовалась программа [21], позволяющая рассчитывать времена пробега и амплитуды отраженных волн любого типа в осесимметричной неоднородно-слоистой среде. [c.52]

ЯНОВСКАЯ Т.Н., СУРКСВ Ю.А. Программа для расчета амплитуд и годографов отраженных рефрагированных и головных волн любого заданного тшш в осесимметричной слоистонеоднородной среде,, XI. т, 1972. [c.73]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...