Сжатие или растяжение с постоянной скоростью деформации

На рис, 24 дано сравнение контуров образующих кулачков для условия постоянной скорости деформации при испытаниях на сжатие и растяжение. Так как при испытаниях на растяжение рабочая часть образца увеличивается, то [c.58]

Диаграммой, или кривой деформирования материала, называют график зависимости, связывающий напряжение и деформацию при заданной программе внешнего воздействия. Диаграмма деформирования при пропорциональном нагружении, полученная при постоянных скорости деформации и температуре, представляет собой обобщенную характеристику материала, отражающую его сопротивление упругому и пластическому деформированию вплоть до начала разрушения. Такую диаграмму обычно получают при испытаниях на растяжение или на чистый сдвиг (основные типы испытаний), а также при испытаниях на сжатие (последнее — обычно только для хрупких материалов). [c.20]

Чтобы построить поверхность растяжения — сжатия для какого-нибудь материала, необходимо иметь серию опытов по ползучести при различных напряжениях, или серию опытов по релаксации при различных деформациях, или, наконец, серию кривых a-v-s, полученных при различных постоянных скоростях деформации. [c.259]

V — скорость перемещения захвата. Из соотношения (1) следует, что для поддержания постоянной скорости деформации при сжатии или растяжении в течение деформирования необходимо менять скорость перемещения инструмента. [c.14]

Приведенные кривые модулей релаксации и зависимости напряжений от деформаций при постоянной скорости деформирования были получены для растяжения, сжатия и изгиба образцов из эпоксидной смолы на рис. 2 соответствующие сжатию кривые построены по данным работы [69]. Впоследствии те же авторы [70] построили приведенные кривые для композитов с матрицей из эпоксидной смолы и включениями в виде стеклянных шариков, или параллельных стеклянных волокон, или пузырьков воздуха (пенопласт) при всех указанных выше видах нагружения. [c.118]

Предварительное деформирование образцов осуществляли при комнатной температуре путем растяжения и сжатия по различным режимам. Для исследования были выбраны небольшие степени деформации (до 5%). Сжатие образцов производили на машине ИМ-12А (е = 0,2 1,0 и 5%), деформацию растяжением — в установке ВМД-1 при принудительном растяжении с постоянной скоростью перемещения захвата 0,14 140 и 1000 мм/ч. [c.213]

В качестве основных базовых экспериментов принимаются эксперименты на одноосное растяжение - сжатие цилиндрических лабораторных образцов. Основные типы базовых экспериментов - изотермические при постоянных базовых температурах 7 (г = 1, 2,...). Весь диапазон скоростей деформаций делится на 3 зон / [c.384]

Аналогично описанным выше исследованиям растяжения образцов алюминиевого сплава при больших деформациях было проведено изучение сжатия образцов этого сплава при повышенных температурах и больших деформациях [51 ]. При этом так же, как и в случае растяжения, испытания проводились при постоянной силе (ползучесть) и при постоянных скоростях обычной деформации и условного напряжения. Кривые ползучести при сжа- [c.75]

Были построены еще две машины с нагружением мертвой нагрузкой, одна для растяжения и другая для сжатия. Они включали рычаг для уравновешивания, точно установленные ножевые опоры и устройство для обеспечения постоянной скорости изменения напряжений при осевом нагружении. Измерение деформации производилось при помощи оптического катетометра (или подвижного микроскопа), электротензометрических датчиков сопротивления, прикрепленных непосредственно и исключавших изгиб, и при помощи датчика типа прижимной скобы, изготовленной в форме арки из тонкой бериллиево-бронзовой полосы, на которой размещался высокочувствительный фольговый электротензометрический датчик сопротивления. Испытания продолжались от нескольких минут до многих часов и состояли из нескольких циклов нагружения, разгрузки и повторного нагружения образцов, чтобы наблюдать переходы второго порядка, иначе говоря, дискретные изменения в углах наклона касательной к графику зависимости напряжения от деформации, что вызывало разрывы в значениях первой производной и, таким образом, скачкообразное изменение касательного модуля. [c.204]

Экспериментальное исследование объемных деформаций проводилось при растяжении и сжатии образцов стеклопластиков при одновременной регистрации на осциллографе К-12-21 изменения продольных, поперечных деформаций материала и усилия при нагружении (на испытательной машине ЦД-10). Испытание до достижения максимальной нагрузки проводилось практически при постоянных скоростях нагружения, что обеспечивалось специальным регулятором, которым снабжена машина. [c.17]

Поэтому для осуществления постоянной скорости истинной деформации необходимо при растяжении увеличивать, а при сжатии уменьшать скорость изменения расстояния между зажимами испытательной машины соответственно с изменением длины образца. [c.220]

Зависимость истинных напряжений от модифицированной по скорости температуры построена Мак-Грегором и Г. Фишером для сталей с различным содержанием углерода (рис. 1.7, б) [32]. Зона А соответствует испытаниям на растяжение, зона В-т сжатие при переменных 0 и б, а зона С - на сжатие при постоянных 0 и ё (степень деформации б = 0,8). Кривые отражают известный закон Н.С. Курнакова изменение прочностных характеристик материала (твердости, предела текучести и временного сопротивления) подчиняется экспоненциальной зависимости от температуры (рис. 1.7, в) [c.19]

Состояние тела, при котором остаточные деформации без заметного ослабления связей между частицами имеют большие величины <по сравнению с упругими), принято называть пластическим, состояние тела, при котором, наоборот, остаточные деформации перед наступлением разрушения малы (по сравнению с упругими), называется хрупким. Оба эти состояния могут при известных условиях проявляться у одного и того же тела и не являются свойствами, которые должны быть приписаны какому-нибудь материалу всегда. Так, например, мраморные цилиндры при осевом сжатии разрушаются как тела хрупкие, а при всестороннем сжатии проявляют пластические свойства. Основные механические свойства материала обнаруживаются уже из опытов на простое растяжение. Испытанию обычно подвергают цилиндрические образцы путем растяжения их с постоянной скоростью на разрывной машине. Значения истинных напряжений а и деформаций е изображаются некоторой кривой, так называемой, диаграммой растяжения. [c.7]

АЭ наблюдается на всех стадиях ползучести, как при сжатии, так и прт растяжении. Отмечается внешнее сходство зависимостей суммарной АЭ и деформации ползучести от времени. С определенной степенью точности можно принять, что активность АЭ пропорциональна скорости деформации ползучести, а общее число импульсов - суммарной деформации. Скорость счета АЭ при постоянной нагрузке уменьшается до постоянного уровня, который достигается, когда скорость ползучести принимает установившееся значение. [c.173]

Если в среде распространяется импульс деформации растяжения, а не сжатия, то величины Ар и Ар изменяют свой знак на обратный, а значение с останется тем же. Это означает, что импульсы деформации сжатия и растяжения распространяются в среде с одинаковыми скоростями, постоянными для данной среды. [c.203]

В продольном течении все три главные оси деформации в материале неизменны. Одна главная ось определяет направление растяжения. Тогда главные степени удлинения других двух главных осей будут равны для любой заданной пары состояний. Продольное течение можно представить с помощью только что выведенных уравнений для простого удлинения to t, если рассматривать состояние to как произвольно выбранное, характерное состояние (в котором базис ортонормален), а состояние г" —как переменное, зависящее, например, от времени t. Кроме того, будем полагать объем постоянным, так как этот случай представляет наибольший интерес для реологии полимеров. Общий случай непостоянного объема, если это необходимо, может быть рассмотрен в рамках настоящего формализма. Продольное течение называется установившимся, если скорость удлинения (сжатия) материального элемента на единицу его мгновенной длины в нанравлении растяжения (сжатия) постоянна, т. е. [c.54]

Точные измерения скоростей волн дают возможность определить также упругие постоянные высшего порядка, зависимости деформаций от напряжений. Такие измерения скорости могут поэтому коррелировать с напряжениями растяжения или сжатия, а также внутренними напряжениями или текстурой материала. [c.288]

Номинальная скорость в данном случае зависит от конкретной схемы устройства и его параметров. Общая схема пневмо-гндравлического устройства для испытаний при повышенных скоростях представлена на рис. 19 (схема для испытаний на растяжение). В качестве источника энергии для деформирования образца используется энергия сжатого газа. Конкретные конструкции отличаются большим разнообразием по величине объемов Vo, Vi, V2, их связи с ресивером высокого давления и между собой, сочетанием жидкости и газа в объемах Vi, V2, Vo. Регулируемая подача и выпуск газа (жидкости) по каналам I и II, управление клапаном 3 позволяют проводить испытания с различными параметрами. Так, давление y02= onst в камере Vz обеспечивает постоянную скорость деформации (e= onst) при заполнении объема Vi жидкостью, перетекание которой в объем Vo (Ро=1 атм) контролирует скорость деформации. Непрерывная равномерная подача газа в объем V ( i и Vq связаны с атмосферой) приводит к возрастанию нагрузки в соответствии [c.71]

Анализ экспериментальных результатов по влиянию основных параметров на процесс позволил с определенной долей условности, зависящей от соответствующих допусков, на плоскости р — Т (Р — либо е, либо а) выделить три основные зоны малых скоростей деформирования 10 % Р < Р (Т), средних скоростей Р (Т) < Р 10 и больших скоростей р 10 с . Влияние скорости деформирования в первой зоне объясняется реологическими эффектами (ползучестью). Вторая зона характеризуется относительно слабым влиянием скорости деформирования. Влияние скорости деформирования в третьей зоне объясняется наличием динамических эффектов. Наиболее детальные исследования характеристик процесса при лучевых путях нагружения (для траекторий малой кривизны) проведены в средней зоне. Большое количество экспериментальных работ посвящено исследованию процесса ползучести при постоянных и меняющихся (в том числе и знакопеременных) нагрузках в случае одномерного напряженного состояния (растяжение — сжатие стержней). Влияние скорости деформации на зависимость между напряжениями и деформациями в третьей зоне при динамических скоростях нагружения также привлекло серьезное внимание. Однако большие трудности измерения соответствующих величин в динамических процессах и необходимость прив.лечепия различных модельных представлений для расшифровки результатов эксперимента привели к тому, что в настоящее время, несмотря на большое количество экспериментальных результатов, отсутствует достаточно надежная методика построения динамической диаграммы а — е. Таким образом, перспектива последующих экспериментальных исследований заключается в следующих основных направлениях [c.140]

Если аналитическая форма уравнения (16.18) неизвестна, можно попытаться получить приблизительное топографическое представление поверхности напряжений St при помощи пространственной диаграммы, построенной на рис. 16.5 для случая растяжения в положительном квадранте е О, м">0 на основании экспериментальной серии профилей для постоянной скорости деформации (w" = onst). Аналогично при помощи серии испытаний на одноосное сжатие можно построить вторую пространственную диаграмму, представляющую собой поверхность напряжений при сжатии 5с, относящуюся к отрицательному квадранту в"- 0, и" 0 и соответствующую отрицательным ординатам а. Для класса тягучих металлов можно принять, что эти две поверхности St и 5с удовлетворяют условию [c.631]

В данной машине (рис. 17) использована гидравлическая схема передачи усилия от рабочего кулачка 4 через ролик 3 и плунжер 2 на шток исполнительного механизма . Испытания на сжатие проводятся в нпжней части рабочей клети в массивном контейнере, на растяжение — в высокотемпературной печи, смонтированной между колоннами в верхней части рабочей клети. Регулирование скорости деформации проводится за счет изменения скорости вращения двигателя постоянного тока и смены передаточного отношения редуктора. [c.44]

Отсутствие удобного для анализа аналитического решения даже при использовании наиболее простого уравнения состояния, включающего вязкость, затрудняет получение ясного представления о связи характера деформирования материала под нагрузкой с закономерностями волновых процессов в стержнях. Экспериментально установленное распространение волн догрузки со скоростью упругих волн при растяжении (сжатии) [239, 344, 377, 426] и кручении [25] подтверждает теорию Мальвер-на—Соколовского, в то время как многие эффекты, связанные с распространением упруго-пластических волн (например, распределение остаточных деформаций по длине длинного стержня, постоянная скорость распространения деформаций и др.), удовлетворительно описываются деформационной теорией. [c.146]

На рис. 7.13 сравнивают циклическую диаграмму напряжение—деформация для нержавеющей стали 304 (см, рис. 6.47 и 6.48) с соответствуюш,ей диаграммой при однонаправленном растяжении. Циклическая диаграмма получена при знакопеременном растяжении—сжатии. Поведение материала относительно возникновения скачков деформации неясно. Кроме того, скорость деформации в экспериментах была постоянной (4- 10 ), на результаты испытаний оказывали совместное влияние и пластическая деформация еР и деформация ползучести е°. Следовательно, использование указанных данных по циклической деформации для определения приведенного выше обобщенного уравнения (7.12) необоснованно. Для решения указанной задачи необходимо провести испытания на циклическую деформацию при условиях, обеспечивающих возможность теоретического анализа. [c.262]

Если требуется определить механические свойства деформируемого металла, практически несжимаемого в исследуемом процессе ОМД, в зависимости от степени и скорости деформации, то для условий многих таких процессов в соответствии с постулатом макроскопической определимости испьп ания М-образцов из этого металла могут быть сведены к их растяжению или сжатию (1.2.168) при постоянном значении интенсивности сдвиговых скоростей деформаций (1.2.161). Для обеспечения в испьп аниях плоской деформации (к = 2) используют образцы в виде тонкой, широкой полосы для обеспечения осесимметричной деформации (к = л/з) - в виде круглого цилиндра, для объемной деформации (к = - /з) - в виде прямоугольного параллелепипеда (табл. [c.142]

На рис, 37 приведены данные по накоплению повреждений, вычисленные по уравнению (4.34) по результа-тац испытаний стали 12Х18Н9Т при 650° С и различных условиях испытаний черными точками обозначены результаты, полученные при условии в в белыми — результаты расчета по (t). Расчет с использованием данных по 8д (t) идет в запас прочцости для длительности деформирования до, 20—30 ч, для больших длительностей разница оказывается несущественной. Испытания проводили с выдержками в 1, 5 и 50 мин при растяжении и растяжении-сжатии на трех уровнях напряжений (25, 26,5 и 28 кгс/мм ). Помимо этого проводили испытания с заданным размахом напряжений при постоянной скорости нагружения и разгрузки, с заданным размахом деформации без выдержек (жесткой нагружение) без выдержек и с выдержками с заданным размахом деформаций, достигаемым за счет ползучести в этом случае время выдержки определялось достижением заданного уровня деформации. [c.210]

В настоящей работе основное внимание удейяется вопросам расчета устойчивости элементов тонкостенных конструкций (стержней, пластин и оболочек) из металла, обладающего при высоких температурах свойством неограниченной ползучести. При растяжении образцов из такого материала при высоких температурах скорости деформаций ползучести убывают лищь на начальном участке испытаний, затем обычно следует фаза установившейся скорости ползучести на заключительном участке, предшествующем разрушению, мбжет начаться возрастание скорости. Для системы из такого материала под действием нагрузки в условиях ползучести может существовать такое конечное время, когда из-за больших деформаций ползучести наступит недопустимое изменение формы конструкций. Так, у сжатого постоянной си-лой стержня в условиях ползучести может произойти быстрое возрастание прогибов сжатая цилиндрическая оболочка может выпучиться под действием внешнего давления оболочка может сплющиться. [c.254]

Большинство механических испытаний проводится при номинально однородных режимах напряжений. Наиболее часто применяется одноосное напряжение растяжения или сжатия, когда единственная ненулевая компонента главного напряжения 01 действует вдоль оси образца (рис, 1.6, а). (Заметим, что при этом существует гидростатическое давление Р — а/З.) В испытаниях такого типа образец испытывает напряжение, создаваемое весовой нагрузкой или установкой, приводимой в движение двигателем. В последнем случае поршень перемещается с постоянной скоростью, сжимая или растягивая образец. Чтобы получить пластическую деформацию в хрупких материалах, таких, как минералы или горные породы, необходимо предотвратить их разрушение из-за растрескивания до того, как начнется пластическая, деформация. Это достигается наложением на одноосное напряжение всестороннего гидростатического давления (рис. 1.6,6). Таким образом удается остановить рост микротрещин. Всестороннее давление можно получить сдавливанием твердой среды, передающей давление (тальк, хлористый натрий и т. д.), в которую помещен исследуемый образец. Этот прием является основным принципом аппарата Григгса. В данном случае давление можно считать лишь приближённо гидростатическим. Вследствие действия трения в обжимающем материале напряжение довольно плохо известно, однако всестороннее давление может быть большим (до 20 кбар). Другое решение проблемы-использование газа в качестве среды, передающей давление (например, аргона). Тогда давление будет действительно [c.25]

Примем, что слева (со стороны л = — ) распространяется волна растяжения (или сжатия, тогда диаграмма соответствует деформации и силе сжатия) постоянной интенсивности 6 = 6 > 6i. От ударного фронта, движущегося со скоростью и, будут излучаться осциллирующие волны, параметры чоторых подлежат определению. Поэтому в качестве условий при л принимаются условия, накладьшаемые на неосциллирующие (осредненные, макроскопические) волны [c.176]

Зависимость соотношения высокоэластической и пластической деформаций от впда п режима деформации (сдвиг, растяжение, сжатие, постоянные деформация, скорость деформации, напряжения) иллюстрирована в работе [132]. Эластическое восстановление при определении на сжимающих пластометрах возрастает с увеличением содержания наполнителя, а на сдвиговом дисковом ротационном вискозиметре (при со = onst) — уменьшается. Последнее коррелирует с поведением материала на технологическом оборудовании. Зависимость полной величины эластического восстановления Э = (Я — НцУН (имеется в виду его рав- [c.59]

Фирма MTS (США) выпускает универсальные гидравлические и гидрорезонансные испытательные машины различной мощности — от 0,1 до 5 Мн (от 10 до 500 тс), предназначенные для проведения испытаний на статическое растяжение, сжатие и изгиб, на малоцикловую усталость, кратковременные или длительные испытания на ползучесть, усталостные испытания при постоянной амплитуде с различной формой цикла (синусоидальная, треугольная, трапецевидная и др.), усталостные испытания с программным изменением ам плиту-ды, среднего уровня напряжений и частоты, а также с изменением указанных параметров по случайному закону. Кроме того, машины оборудованы системой обратной связи и могут воспроизводить эксплуатационный цикл нагружения, записанный на магнитофонную ленту или перфоленту. При усталостных испытаниях всех видов осуществляют регистрацию скорости роста трещин, накопления усталостных повреждений и пластических деформаций и оценивают чувствительность металла к концентрации напряжений по динамической петле гистерезиса. Частота циклов может изменяться от 0,0000 1 до 990 Гц. Особенность компоновки машин этой фирмы — разделение на отдельные независимые блоки исполнительного, силозадающего и програм-мно-регистрирующего агрегатов. [c.206]

Из предыдущего известно, что если на протяженном теле, лежащем на жесткой опорной поверхности, движется деформированный том или иным образом участок (бегущая волна деформации), то это приводит к перемещению тела относительно опорной поверхности. Направление, скорость и характер перемещения тела зависят от характеристик бегущей волны — вида деформации (поперечная, продольная, растяжение, сжатие), скорости движения волны, ее формы, амплитуды, от геометрической формы опорной поверхности. Мы убедились в том, что описанный перенос массы тела движущейся волной происходит непростым эстафетно-последовательным способом, когда бегущая волна переносит со скоростью своего движения постоянную но величине, но переменную но составу постоянно обновляемую массу, численно равную избытку Дт массы, содержащемуся в волне. При этом частицы деформируемого тела совершают однонаправленные шаговые перемещения, и в итоге каждого пробега волны некоторое количество массы тела перемещается с начального (стартового) края тела, откуда волна начинала свой бег, на конечный (финишный) край тела. В результате тело ползет но опоре, напоминая движение садовой гусеницы (в случае поперечной волны на теле) либо дождевого червя (в случае продольной волны удлинения). Бегущая водна, таким образом, выступает в роли транспортного средства, перемещающего деформируемое тело по опорной поверхности. [c.115]

Кривые 3 ш 4 соответствуют неизотермическому циклу с такими же скоростями деформирования в полуциклах растяжения и сжатия. Температура в пределах каждого полуцикла оставалась постоянной растяжение — 650, сжатие — 150 С и изменялась при 0 = 0. Как видно из рис. 5.13, независимо от уровня температуры в полуцикле сжатия кривые 1 и 3 практически совпадают при равных скоростях деформирования и одинаковой амплитуде необратимых деформаций. Вместе с этим был отмечен обратный эффект — влияние деформаций ползучести, развивающихся при высокой температуре, на ход кривой активного нагружения в последующем полуцикле с более низкой температурой. В этом случае в эксперименте наблюдается некоторое смещение кривой активного нагружения вниз по сравнению с неизотермическими испытаниями без выдержек. На рис. 5.14 показаны диаграммы деформирования стали Х18Н9 при неизотермическом нагружении, характерные для стабильного цикла. Нагружение осуществлялось по жесткому режиму с контролируемым законом изменения деформаций, температура изменялась в момент перехода через нуль по напряжениям от 150 до 650° С в процессе одноминутной выдержки. Кривые 1 ж 2 соответствуют циклу без выдержки, 3 и 4 — циклу с выдержкой при растяжении. Выдержка осуществлялась при 0 = onst до момента достижения заданного значения деформации. Как следует из рис. 5.14, смещение кривой 4 относительно кривой 2 составляет 10—15%. Отмеченное влияние деформаций ползучести при высокой температуре на активное нагружение при более низкой температуре может быть описано, как уже указывалось выше для изотермического случая, с использованием подходов, изложенных в главах 6, 7. [c.126]

Для расчетов необходимо знаТь завибимости t>o (е) и Ро (е), которые определяются экспериментально. Аналогичные зависимости могут быть получены не только для деформации, но и для напряжений в материале, при условии известной равновесной зависимости а (е). В случае линейной зависимости а (е) выражения (III.4) — (ГП-7) могут быть использованы, как правило, без аппроксимации. Если зависимость является нелинейной, то и константы а и Р в уравнениях (III.4)—(III.7), очевидно, зависят от о. Это требует аппроксимации по интервалам Ае, в которых аир можно принять с достаточной для практики точностью постоянными. Во многих случаях, где наблюдается уменьшение скорости диффузии при деформациях растяжения и сжатия, для расчетов изменения коэффициентов диффузии в зависимости от напряжения могут использоваться теоретические зависимости (11.33) и (11.34). [c.107]

Для сравнения с опытом Тэйлора и Квинни с отожженной медью при сжатии, результаты которого показаны на рис. 4.103, а, я включил опыт на растяжение, проведенный в моей лаборатории с таким же, но на этот раз полностью отожженным материалом, при нагружении мертвой нагрузкой тонкостенной полой трубки. Скорость нагружения была постоянной проведение опыта заняло около часа. Результаты, показанные на рис. 4.103, б, как и для опыта Тэйлора и Квини на рис. 4.103, а, нанесены как на плоскости а — е, так и на плоскости —е для демонстрации деталей, наблюдаемых на графиках последнего рисунка, который показывает не только серию прямых линий, согласующихся с формулой (4.25), но также и переходы второго порядка, имеющиеся при шести из восьми деформаций перехода второго порядка, определяемых по формуле (4.26). Последний переход при ЛГ=0, показанный как на рис. 4.103, а, так и на рис. 4.103, б, который, согласно формуле (4.26), должен бы быть при 8jv=0,577, произошел при деформации, соответствующей точке предельного напряжения как при сжатии, так и при растяжении, если данные нанесены, согласно обобщению уравнения [c.173]

Упругие постоянные низшего порядка однозначно связаны со скоростями продольных С1 и поперечных с< волн и не зависят от механических напряжений, приложенных к материалу. Измеряя скорости УЗК любым методом, можно определить упругие постоянные Е, О, К, V и, следовательно, оценить поведение материала в условиях напряженного состояния. Точные измерения скоростей волн дают возможность определить также упругие постоянные высшего порядка зависимости деформаций от напряжений. Такие измерения скорости могут поэтому коррелировать с напряжениями растяжения или сжатия, а также с величиной упругой анизотропии, вызванной внутренними напряжениями или текстурой материала. Для точного измерения с и С( требуются сложные методики и установки, например метод спнхрокольца. Измерения усложняются тем, что погрешности определения упругих постоянных примерно вдвое больше погрешностей измерения с/ и с . Однако для определения напряженного состояния материала достаточно измерить лишь относительное изменение скорости различных типов волн. Благодаря этому можно пользоваться более простыми методиками и установками, обесиечивающи ш достаточную точность из- [c.248]

Для случая малых и конечных деформаций развита математич. феноменологич. теория Ф., устанавливающая связь между компонентами тензора напряжений или деформаций и тензора диэлектрич. проницаемости твердых тел (т. е. между механич. и оптич. свойствами). Для малых одноосных растяжений или сжатий выполняется закон Брюстера Д г = кР, где Ли — величина двойного лучепреломления, Р — па-пряжепие, к — постоянная Брюстера. В общем случае деформации при применимости закона Гука главные направления поляризации луча параллельны напряжениям главных деформаций в нлоскости, перпендикулярной к лучу, а разница в скоростях распространепия двух перпендикулярно поляризованных колли-неарпых лучей пропорциональна алгебраич. сумме главных деформаций в указанной плоскости [1, 3]. [c.356]

По характеру воздействия на деталь нагрузки бьтают статические и динамические, что определяется скоростью приложения нагрузки. Они могут действовать на всю деталь или на отдельные ее участки. Приложенные нагрузки могут вызвать в детали деформации растяжения, сжатия, изгиба и кручения. При этом могут происходить относительные макро- и микро-перемещения сопрягаемых поверхностей и их изнашивание. По направлению и величине внешние нагрузки бывают постоянными и переменными (в том числе знакопеременными). [c.79]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...