Метод постоянной вязкости

Метод постоянной вязкости [4] оценивает смеси истинных растворителей и разбавителей по вязкости полученных на них нитро-целлюлозных растворов определенных концентраций. При пользовании этим методом вычерчиваются кривые, показывающие вязкости растворов некоторых концентраций нитроцеллюлозы при различных соотношениях растворителя и разбавителя. По этим кривым можно определить наиболее дешевые композиции, дающие растворы постоянной вязкости. Однако данные, полученные па этому методу, не дают возможности просто определить растворяющую способность растворителя. [c.286]

Результаты описанных методов испытания растворяющей способности растворителей основываются на осаждении нитроцеллюлозы из ее растворов или определении значений вязкости ее растворов в определенных смесях растворителей. При практическом нанесении покрытий отношение между компонентами смеси растворителей изменяется из-за различной скорости их испарения. Метод постоянной вязкости для ряда комбинаций растворителей и содержаний сухого остатка наиболее близок к действительным условиям работы пленки, в частности при высокой концентрации сухого остатка. Однако для таких испытаний нужно значительное время, и обычно применяют более простые методы определения числа растворения. [c.286]

Контактное формование. Переработка композиционных материалов методом контактного формования, применяется в основном при изготовлении крупногабаритных конструкций и изделий сложной конфигурации. Данная технология предусматривает предварительную пропитку связующим армирующего материала, укладку его на модель изделия с последующей выдержкой при нормальной или повышенной температуре для отверждения. В настояшее время отсутствуют механизированные способы укладки армирующего материала. Ручная укладка пропитанных слоев наполнителя создает тяжелые условия труда, трудности текущего контроля за правильностью раскроя материала, равномерностью пропитки его связующим, как правило, не обеспечивает точного взаимного расположения слоев. В процессе пропитки армирующего материала трудно обеспечить постоянную вязкость связующего, вследствие протекающего процесса полимеризации при температуре окружающей среды. Особенно это характерно при формовании изделий из полиэфирных стеклопластиков. [c.12]

Другим примером использования релаксации напряжений для оценки трудно измеряемых реологических параметров служит работа [39], в которой была показана возможность определения вязкости при очень низких скоростях деформации на основе измерения релаксации напряжения при постоянной деформации. В связи с этим была предпринята упрощенная, но успешная попытка сопоставления для пластичных дисперсных систем зависимости от скорости деформации, с одной стороны, измеряемой обычными методами эффективной вязкости т) , с другой стороны, величины, имеющей размерность вязкости п определяемой по формуле [c.109]

Прибор А. В. Рябова и Д. Н. Емельянова [22]. Предназначен для измерения вязкости в ходе процесса полимеризации. Измерения осуществляются методом постоянных напряжений сдвига. Наружный цилиндр выполнен в виде ампулы. Измеритель моментов — торсионного типа. [c.194]

По условиям распыления очень важно поддерживать вязкость и давление мазута на определенном уровне. Рекомендуемая вязкость мазута для обеспечения экономичной работы распыляющих устройств, а также вязкость, необходимая по условиям работы топливных насосов, указаны на рис. 2-6. Вязкость регулируется по температуре мазута. Для электростанций, получающих мазут постоянного качества, этот метод оправдан. Обычно на электростанции поступает мазут с различными вязкостно-температурными характеристиками, так что даже при поддержании постоянной температуры вязкость мазута может получиться различной. Эффективное распыление мазута достигается при постоянной вязкости. Контроль и регулирование вязкости осуществляются регулятором — вискозиметром. [c.77]

Решение уравнения (7-81) ищется отдельно для термического начального участка и для области стабилизированного теплообмена, а затем эти решения стыкуются между собой. Как первое, так и второе решения в первом приближении проводятся с помощью интегрального метода Кармана — Польгаузена. Найденное в исходное дифференциальное уравнение, которое при этом преобразуется в обыкновенное линейное дифференциальное уравнение второго порядка относительно 0. Решение последнего уравнения дает окончательное выражение для температурного профиля. Найденный таким способом температурный профиль значительно лучше согласуется с точным решением (в случае постоянной вязкости), чем произвольно выбранный профиль (первое приближе- [c.135]

Задача определения точных размеров литниковой системы в каждом конкретном случае является трудновыполнимой вследствие сложности процессов, происходящих при заполнении формы расплавом. На практике используют упрощенные методы, основанные на следующих допущениях расплав рассматривают как идеальную жидкость с постоянной вязкостью охлаждение рас-142 [c.142]

Существует проблема выбора метода, который объединял бы расчет вязкости жидкостей при низких и высоких температурах. Применяемые при низких температурах методы, описанные в разделе 9.11, были главным образом структурными по существу, тогда как при высоких температурах, поскольку жидкости начинают приобретать некоторые характеристики, свойственные газообразному состоянию, использовались методы, основанные на принципе соответственных состояний. Маловероятно, чтобы различные расчеты вязкости жидкостей в этих двух температурных областях привели к одинаковым результатам в согласующейся области 0,74 < 7 < 0,76. Одной из особых проблем является то, что около значения Тг = 0,76, как это можно видеть по рис. 9.19, величина 1 г с1Т приблизительно постоянна. Этот наклон нельзя предсказать, исходя из уравнения Андраде (9.10.1), которое составляет основу большинства методов расчета вязкости при низких температурах. Точные данные о вязкости многих насыщенных жидкостей в широком интервале температур были бы очень желательны для того, чтобы можно было разработать единую корреляцию вязкость жидкости—температура. [c.401]

Этот метод состоит в том, что действительное негармоническое движение тела заменяется гармоническим движением, дифференциальное уравнение которого получается путем замены в уравнении (17.1) члена /(х) эквивалентным членом Ьх с постоянным коэффициентом Ь, называемым эквивалентным коэффициентом вязкости, определяемым из условия, чтобы при гармоническом движении действительная сила сопротивления I(х) совершала за один период такую же работу, что и эквивалентная сила Ьх. [c.77]

Циклическая вязкость разрушения, или критический коэффициент интенсивности напряжения, рассчитана по результатам феррозондового метода определения нестабильного роста усталостной трещины для ряда сталей бурильных труб групп прочности Д , К , Е , Ем . На рис. 2 показана зависимость критического размера усталостной трещины от величины приложенного напряжения испытания при постоянной для каждой группы прочности циклической вязкости разрущения. Построен- [c.113]

Распространение плоской упруго-пластической волны в упруго-вязко-пластичном материале было исследовано численно методом характеристик. Рассматривалось распространение волны, вызванной плоским соударением полупространств из одного материала. Коэффициент вязкости (время релаксации) пластического сдвига принимался постоянным. Результаты численного [c.160]

Существует несколько методов получения данных по КР алюминиевых сплавов на образцах с предварительно нанесенной трещиной. Один из них включает испытания серии образцов с усталостными трещинами при постоянных нагрузках, чтобы получить ряд текущих коэффициентов интенсивности Кх в условиях плоской деформации ниже значения вязкости разрушения Кхс-Если трещины развиваются в результате КР, то уровень Кг воз растает до тех пор, пока не будет достигнуто значение Кгс и не произойдет разрушение. Пороговый уровень К кр может быть [c.169]

Стокс, используя методы математического анализа, вывел формулу силы лобового сопротивления, оказываемого жидкостью при движении в ней шара. При этом он не учитывал инерционные силы при малых относительных скоростях и связал силу лобового сопротивления с вязкостью (внутренним трением) жидкости. При этих допущениях формула Стокса для определения сопротивления, встречаемого шаром, движущимся равномерно под действием постоянной силы в неограниченной несжимаемой вязкой жидкости, имеет следующий вид [c.101]

Законы подобия для теплопередачи в потоке жидкости формулируются, как известно, в виде условий, накладываемых на характеристические размеры находящихся в потоке (или ограничивающих поток) твердых тел, скорость течения и разность температур между твердым телом и жидкостью. Все эти три параметра входят в граничные условия основных уравнений — сохранения энергии и движения — и посредством их определяют общие решения. Последние будут содержать значения вязкости и теплопроводности жидкости. Во всех известных методах установления законов подобия коэффициенты вязкости и теплопроводности рассматриваются как постоянные величины. Такое приближение обусловлено тем, что общий вид функциональных зависимостей для коэффициентов вязкости и теплопроводности считается неизвестным оно справедливо только в том случае, когда разности температур в различных точках жидкости достаточно малы. Полученные в этих предположениях критерии подобия не определяют полного подобия, а характеризуют по существу только внешнее подобие процессов теплопередачи в разных жидкостях совокупность их в ряде случаев является недостаточной, а форма написания — не очевидной. [c.7]

Использованный метод основывается на факте существования общей для термодинамически подобных веществ функциональной зависимости для коэффициентов вязкости и теплопроводности. Наличие этой общей зависимости вытекает из теории термодинамического подобия, которая, кроме обоснования указанных функциональных зависимостей, позволяет установить их общую рму в виде произведения размерного множителя, составленного из главнейших теплофизических (или термодинамических) характеристик вещества, на универсальную безразмерную функцию приведенного давления /з/р р и приведенной температуры Г/Г р, а также отношения JR (где есть молярная теплоемкость вещества в идеально газовом состоянии, т. е. при р — О, а R — универсальная газовая постоянная). [c.14]

Уравнения (12-5) и (12-6) интегрируются по методу последовательных приближений. В качестве первого приближения используется распределение температуры при постоянных физических свойствах. Затем численно интегрируется уравнение движения с учетом зависимости вязкости от температуры, что дает второе приближение для поля скорости. Последнее используется при численном интегрировании уравнения энергии, в результате которого получается второе приближение для поля температуры. Процесс итераций продолжается до тех пор, пока поля скорости и температуры с заданной точностью не перестанут изменяться. В результате расчета определяются средняя скорость и средняя массовая температура жидкости, коэффициенты трения и теплоотдачи. [c.312]

Обычно вязкость регулируется по температуре мазута. Для электростанций, получающих мазут постоянного качества, этот метод оправдан. Однако на многие электростанции поступает мазут с различными вязкостно-тем-пературными характеристиками, так что даже при поддержании постоянной температуры вязкость мазута может полечиться различной. [c.47]

Перевод условных единиц вязкости в абсолютные. В равной мере не разработаны методы точного перевода условных (относительных) единиц вязкости в абсолютные, пересчет которых производится по приближенным эмпирическим формулам и таблицам. Так, например, умножив время истечения масла через капилляр вискозиметра (Энглера) на капиллярную постоянную вискозиметра, получают кинематическую вязкость в сантистоксах постоянную вискозиметра определяют по времени истечения из данного капилляра эталонной жидкости при 20° С. [c.19]

Так как кривые номограммы показывают постоянную утечку на всей длине, то любой метод контроля, если известна его чувствительность, можно представить на номограмме в виде линий, параллельных кривым номограммы (рис. 12). Для этого через значение ординаты, соответствующей чувствительности метода, проводится прямая, параллельная оси абсцисс, до пересечения с ординатой, проходящей через значение вязкости контрольного вещества, и через полученную точку проводится линия, параллельная кривым номограммы, которая и является кривой чувствительности метода. [c.173]

В случае определения всех величин, входящих в уравнение (5-16), непосредственными измерениями метод называется абсолютным методом капилляра. При этом трудности обусловлены необходимостью точного измерения весьма малого диаметра капилляра и обеспечения постоянства его по длине. В случае определения постоянной вискозиметра A nr /BLV, связывающей его геометрические размеры, путем тарировки по эталонному веществу Метод называется относительным методом капилляра. Он наиболее часто используется при измерениях вязкости. [c.302]

Метод колеблющегося диска является относительным методом из-за сложности расчета геометрической постоянной прибора (рис. 7.38). Диск / подвешен на тонкой длинной упругой нити между неподвижными дисками 2. Если диску / придать крутильные колебания, то из-за сил внутреннего трения в слоях D исследуемого вещества и нити подвеса они будут затухающими. Динамическая вязкость вычисляется по формуле [c.426]

Для замыкания уравнений, описывающих осредненное движение в турбулентных потоках, в ряде работ используется дифференциальное уравнение баланса кинетической энергии турбулентности. В данной работе на основе этого соотношения получено дифференциальное уравнение для турбулентной вязкости. Проведены численные расчеты несжимаемых неавтомодельных турбулентных и переходных течений в следе, струе и пограничном слое, уточнены универсальные постоянные, входящие в уравнение для вязкости. Аналитическими и численными методами исследовано течение в следе и пограничном слое с большими продольными градиентами давления. Получены безразмерные критерии, определяющие характер воздействия градиента давления на осредненное течение и турбулентную вязкость. [c.547]

Для установления влияния меняющейся с температурой вязкости на распределение средней температуры последнюю необходт1мо рассчитывать при постоянной вязкости Tf)o- Эти расчеты в первом приближении можно проводить тем же методом, который использовался в случае переменной вязкости. Получаем [c.210]

Прибор предназначен для измерения вязкости растворов полимеров методом постоянных скоростей деформации [10]. Пределы измеряемых напряжений сдвига от10 до 10 н-ж . Это является отличительной особенностью вискозиметра. [c.189]

Вискозиметр X. Марковича с соавторами [13]. Прибор предназначен для исследования растворов полимеров как по методу постоянных напряжений сдвига, так и по методу Q = onst. В первом случае конус стопорится, а диск приводится во вращение падающими грузами. Во втором случае диск связывается с измерителем крутящих моментов, а конусу сообщается постоянная скорость вращения. Пределы измерения вязкости от 0,1 до 5-10 н-сек-м скоростей деформации от 2- Ю"" до 10 1 сек -. Радиусы оснований сменных конусов 2 и 4,5 см. Углы при вершине конусов 172, 176 и 179°. Вершины конусов усечены. [c.223]

Вискозиметр непрерывного действия М. М. Кусакова с соавторами (авт. свид. 133270). Это биконицилиндрический прибор для непрерывного измерения вязкости ньютоновских жидкостей методом постоянных напряжений сдвига. Возможно измерение вязкости в потоке жидкости = 2,075 2,175 [c.255]

В данной главе показано развитие испытаний на вязкость разрушения, предложенных на основе оригинального анализа Гриффитса. Нестабильный рост трещины происходит тогда, когда величина высвобождаемой энергии деформации (при фиксиро ванной деформации) или потенциальной энергии (при постоянной нагрузке) превышает критическое значение, равное поверхностной энергии для идеально упругого тела. На практике обычные металлы разрушаются квазихрупко , и критические значения вязкости в данном случае включают работу пластической деформации материала вокруг вершины трещины, предшествующей нестабильному состоянию. Постоянство значений вязкости разрушения образцов различной геометрии при различных температурах и скоростях нагружения может быть установлено только экспериментальным путем при полном понимании факторов, контролирующих степень пластического течения перед наступлением нестабильности. В следующей главе описано развитие экспериментальных методов оценки вязкости разрушения, а в гл. VII и VIII обсуждены микромеханизмы распространения трещины, чтобы показать, каким образом их можно иногда использовать для предсказания наступления момента нестабильного разрушения. [c.107]

Начальный эффективный объем, занятый пигментными частицами, будеФ больше, чем общий эффективный объем отдельных частиц из-за объема, занимаемого пигментными агрегатами и агломератами. По мере разрушения последних при диспергировании эффективный пигментный объем уменьшается, и вязкость системы падает. Кроме того, часть механической энергии рассеивается в виде тепла, и, если его не отводить, уменьшение вязкости будет прогрессировать. Общим результатом этого снижения вязкости является уменьшение диссипирования механической энергии при диспергировании, что приводит к уменьшению эффективности диспергирования. Таким образом, время достижения постоянной вязкости при диспергировании может быть использовано для оценки эффективности процесса диспергирования. Однако, нужно отметить, что изменение размеров частиц и распределения частиц по размерам может наблюдаться без значительного изменения эффективного объема и, следовательно, реологических свойств дисперсии. Для измерения этих характеристик более подходят нереологические методы [60]. [c.392]

Уравнение (1.15) решалось численно, с использованием явной схемы метода установления, ориентированной по потоку. Параметры течения обновлялись каждые N (число узлов сетки по переменной X) итераций. Рассчитывались толщина пленки Я и скорости и, у. Численный расчет нелинейного уравнения (1.12) производился минимизацией функционала невязки методом сопряженных градиентов. Использовались 05 и ц(х, у), вычисленные по температуре пленки, известной с предыдущего шага по времени метода установления. В качестве начального приближения для толщины пленки бралось решение уравнения (1.11). Скорости U, V рассчитывались по формулам (1.13), (1.14). Критерием прекращения итерационного процесса было условие, что норма вектора невязки разностного аналога уравнения (1.15) меньше заданной точности после очередного пересчета течения. Численные расчеты уравнения (1.15), выполненные при отсутствии температурных факторов для граничных условий q = onst и Г = onst на поверхности нагревателя, сравнивались с решениями, полученными в [7]. Для линеаризованного уравнения (1.12) в случае постоянной вязкости найдены фундаментальные решения [6], которые использовались при проверке алгоритма численного решения уравнения (1.12). [c.204]

Входные линии установок по подготовке газа обычно подвергаются защите ингибитором, применяемым для защиты оборудования добычи газа, и дополнительный ввод ингибитора здесь предусматривается только при выявлении активизации коррозионных процессов. Как правило, ингибиторный раствор постоянно вводят в технологическую линию установок по подготовке газа после сепараторов первой ступени и периодически — в выходные линии. Кроме того, на установках по подготовке газа практикуется применение других специфических методов ингибиторной защиты. Это периодическая (1—2 раза в полугодие) закачка в аппараты и емкости после их отглушения и снятия давления концентрированного ингибиторного раствора, выдержка его в течение не более 1 ч для создания устойчивой защитной пленки и последующего слива. Возможно применение в местах усиленной коррозии, обычно в застойных зонах, обработки в период планово-предупредительных ремонтов концентрированными ингибиторами с пониженными технологическими (низкой растворимостью в водных углеводородных растворах и повышенной вязкостью) и повышенными защитными свойствами или обычно применяемыми ингибиторами в комплексе с загустителями. При осушке газа диэтиленгликолем возможно использование периодического (ежедневного) в небольших количествах (до 10 л) ввода концентрированного ингибитора в котел регенерации. Для предотвращения растрескивания при очистке газа рекомендуется периодический ввод ингибитора в оборудование, контактирующее с регенерированными растворами этаноламинов. [c.180]

Вязкость разрушения сплава In onel Х750, полученного методом вакуумно-индукционной выплавки в сочетании с вакуумно-дуговым переплавом, очень незначительно уменьшается при снижении температуры от комнатной до 4 К. Такое поведение типично для материалов, имеющих структуру аустенита, у которых вязкость разрушения остается практически постоянной при снижении температуры. [c.310]

Рассмотрим задачу о распространении волны в полубеско-нечном стержне из уируго-вязко-пластичного материала с линейным упрочнением и постоянным коэффициентом вязкости как наиболее простой модели материала, обладающего вязко-пла-стичностью. Для решения используем метод одностороннего преобразования Лапласа. Будем рассматривать распространение упруго-пластической волны в стержне, предварительно нагруженном до статического предела текучести. За пределом текучести (Тт сопротивление материала статическому деформированию [c.147]

Распространение волны в тонком полубесконечном стержне исследовалось такЖе численно методом характеристик. Выбор упруго-вязко-пластической модели с линейным деформационным упрочнением и постоянной величиной вязкости позволяет провести сравнение с результатами изложенного выше аналитиче- К0Г0 решения и дает более полное представление о связи закономерностей распространения волны с реологическими параметрами материала. [c.151]

В МЭИ была создана экспериментальная установка, позволяющая проводить исследования в широком интервале температур и давлений, которая была использована при исследовании вязкости МИПД [Л. 73, 74, 103]. За основу конструкции вискозиметра принята измененная схема Ренкина с капилляром в замкнутом контуре течения (рис. 3-31). Перепад давления, необходимый для перемещения жидкости по замкнутому контуру, создается падающим столбиком ртути 3. При этом используется относительный метод измерения, поскольку постоянная вискозиметра определяется тарировочными опытами на воде и бензоле. Рассматриваемый вискозиметр имеет следующие характерные особенности [c.163]

Если поддерживать постоянный градиент температуры в подкладке, а следовательно, и в пленке в направлении, параллельном границе смачивания, то и вязкость будет меняться в этом же направлении. В результате, как видно из формулы (49), градиент скорости будет также меняться в направлении, параллельном линии смачивания. В результате интерференционные линии сделаются кривыми по их форме можно сразу определить закон, по которому вязкость жидкости меняется в зависимости от температуры. Этот остроум1шй метод, предложенный и примененный М. М. Кусаковым, позволяет во много раз ускорить и уточнить процедуру определения температурной зависимости вязкости масел. [c.199]

Сопротивление скольжению со стороны смазочного слоя подчиняется в условиях граничной смазки закономерностям внешнего трения, а не внутреннего. Это сказывается хотя бы в том, что сопротивление скольжению не возрастает пропорционально скорости, а остается бо.лее или менее постоянным, не завися от последней . В то же время сопротивление скольжению зависит от нагрузки, возрастая приблизительно пропорционально ее величине, что характерно для внешнего трения. Спрашивается как можно помирить этот результат, очень важный для понимания механизма граничной смазки, с измерениями по методу сдувания, хотя обнаруживающими существование измененной величины вязкости, но не обнаруживающими отклонений от закона внутреннего трения Ньютона Это кан ущееся противоречие можно понять, если учесть, что при методе сдувания слой жидкости подвергается усилию только со стороны воздуи1ного потока. При граничной смазке, наоборот, течение смазочного слоя между трущимися тепами происходит в совершенно иных условиях, при которых тангенциальные [c.206]

Ударная вязкость является очень важной характеристикой материала. В практике применяются два метода измерения ударной вязкости, результаты которых несравнимы и которые невозможно взаимно пересчитать. Основой измерения является удар маятником по бруску и определение энергии, затраченной на его разрушение. По методу Шарпи, применяемому в странах континентальной Европы, разрушается брусок размером 10 X 15 X X 120 мм, лежаш,ий на двух опорах результат подсчитывается в кГ см1см . Для испытаний применяется как брусок с постоянным сечением, так и брусок, надрезанный при помош,и фрезы. Для [c.24]

Измерение температуры двумя методами по ОСТ 16.0649.001-71 дает две точки зависимости вязкости от температуры. Для периодического контроля производства стекла производится определение вязкости в диапазоне 10"—10 Па-с методом измерения скорости сжатия цилиндрического или призматического образца под действием постоянной нагрузки на вискозиметре ДИВИС. Метод основан на следующей зависимости вязкости от скорости деформации [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...