Износ относительная износостойкость при

Так, проф. М. М. Хрущов и М. А. Бабичев [2171 исследовали различные материалы и сплавы на износ при трении об абразивное полотно и определяли так называемую относительную износостойкость материалов е, т. е. отношение износа эталонного материала к износу испытуемого. Исследования показали,, что основной характеристикой абразивной износостойкости является твердость металлов и сплавов. Для чистых металлов и термиче ски необработанных сталей имеется линейная зависимость между их твердостью и износостойкостью [c.245]

Испытание на задирание при изменяющихся нагрузках от 25 до 100 кгс/см проводили на машине трения по методике ЦКБ А [3]. Для обеспечения однообразия исходной поверхности (у 8) контактирующие поверхности притирали. Испытывали пары покрытие—покрытие, стеллит—стеллит. Определяли линейный износ покрытия 1М и стеллита ВЗК и их относительную износостойкость (см. таблицу). [c.213]

Исследования изнашивания при трении скольжения по закрепленному абразиву проводили на машине АПГ на образцах диаметром 10 мм при нагрузке на образец 30 Н и пути трения 20 м. В качестве абразива использовали шкурку с электрокорундом марки 33, зернистостью 120 мкм. Показателем сопротивления износу служила также относительная износостойкость, эталоном — образец из стали 45. [c.171]

М. А. Бабичев [7] исследовал изнашивание пластмасс при трении об абразивную поверхность на машине Х4-Б. Результаты лабораторных исследований приведены в табл. 9, в которой за относительную износостойкость взято отношение износа эталона из органического стекла к износу испытуемого образца. [c.84]

Относительная износостойкость определяется аналогично тому, как это было изложено применительно к испытанию на машине Х4-Б. Поскольку для износа деталей машин имеет значение изменение размеров, то основным способом определения относительной износостойкости является ее выражение как отношение линейных из-носов эталона и испытуемого образца. Если поверхности трения обоих образцов будут несколько отличаться по своим размерам, а величины нагрузок на эталон и испытуемый образец одинаковы, то линейные износы следует привести к одинаковому удельному давлению (к номинальному). Сами линейные износы определяются путем вычисления, исходя из потери массы (путем взвешивания), учета удельного веса и изношенного объема (при большой потере массы следует учитывать непостоянство поверхности трения, меняющейся из-за скоса образца). Если удельные веса эталона и испытуемого образца практически одинаковы, относительную износостойкость определяют как отношение потерь массы (уменьшение веса) эталона и испытуемого образца в этом случае никакого приведения к одинаковый удельным нагрузкам или учета непостоянства поверхностей трения образцов не делают. [c.16]

Экспериментальными исследованиями было установлено, что при оценке фрикционных свойств и относительной износостойкости тормозных материалов коэффициент взаимного перекрытия должен учитываться наряду с другими определяющими факторами (давлением, относительной скоростью скольжения и механическими свойствами материалов). Большое влияние этого коэффициента на характер процессов трения и износа объясняется тем, что величина Квз существенно влияет на характер температурных полей пары трения, т. е. в значительной мере определяет среднюю поверхностную 1 и объемную температуры, а также градиент температуры по нормали к поверхности контакта д-д 1дг. Эти величины существенно влияют на характер трения и износа. Кроме того, изменение Квз оказывает также существенное влияние на характер напряженного состояния контактирующих тел и на скорость возникновения окисных пленок [2, 9, 14, 35]. [c.153]

Износ каждого из материалов, в свою очередь, может быть выражен абсолютной (потеря веса, объема) или относительной (потеря веса, отнесенная к первоначальному весу образца) величиной. При определении относительной износостойкости, испытания образцов обоих материалов, эталонного и исследуемого, проводятся, как правило, одновременно, чем обеспечивается тождественность условий, в которых происходит износ. [c.97]

При покрытии химическим никелем деталей с целью повышения их износостойкости термообработка также является обязательной операцией, так как в отсутствие ее покрытие претерпевает разрушение и может отслаиваться от металла основы. Нагревание при оптимальных условиях с учетом состава сплава N1—Р, приводящее к изменению его структуры, увеличивает стойкость против фрикционного износа. Износостойкость сплава N1—Р после его термообработки значительно выше, чем никеля, полученного электролитическим путем, и почти такая же, как твердого хромового покрытия. Относительно лучшие результаты дает применение сплава, содержащего 6—7 % Р, подвергнутого термообработке в течение 1 ч при 400—600 °С. Весьма существенное повышение износостойкости достигается применительно к алюминиевым сплавам. Износ в условиях смазки образца Д1Т в паре со сплавом Д1Т в 26 раз меньше, чем при трении с образцом без покрытия. Износ никелированного образца при этом в 20 раз ниже. Суммарная потеря массы пары трения Д1Т—N1—Р в 24 раза меньше, чем пары Д1Т—Д1Т [141, с. 78]. [c.208]

Достоинствами круглозвенных цепей являются простота конструкции, наивысшая прочность единицы массы (у термообработанных деталей), пространственная гибкость, наличие открытого самоочищающегося шарнира. К недостаткам относятся изготовление на узкоспециализированном дефицитном оборудовании, малая площадь контакта звеньев и связанный с этим повышенный износ, относительно невысокая точность изготовления, ограничивающая возможность использования при высоких скоростях движения, сложность крепления рабочих органов, пониженная прочность и сложность изготовления соединительных звеньев. Несмотря на указанные недостатки, с появлением термически обработанных круглозвенных цепей, износостойкость которых во много раз выше, чем термически необработанных, их применение в транспортирующих машинах непрерывно расширяется как при относительно легких, так и при весьма напряженных режимах работы. [c.22]

Конечный результат изнашивания, проявляющийся в виде отделения или остаточной деформации материала, называют износом, а частицы материала, отделившиеся в процессе изнашивания— продуктами износа. Количественными характеристиками процессов изнашивания являются скорость изнашивания — отношение износа ко времени, в течение которого он возник, и интенсивность изнашивания — отношение износа к пути, на котором происходило изнашивание, или к объему выполненной работы. Свойство материала оказывать сопротивление изнашиванию в определенных условиях трения, оцениваемое величиной, обратной скорости изнашивания, называют износостойкостью. Это свойство характеризуют также относительной износостойкостью — отношением износостойкостей испытуемого материала и материала, принятого за эталон, при их изнашивании в одинаковых условиях. [c.73]

Для выбора материалов, работающих в условиях абразивного изнашивания, можно руководствоваться данными, полученными проф. М. М. Хрущовым и М. А. Бабичевым [3] в результате многочисленных исследований. Они исследовали различные металлы и сплавы на износ при трении об абразивное полотно и определяли так называемую относительную износостойкость материала е — отношение износов испытываемого материала к эталонному, выбранному как материал, с которым сравниваются остальные. Исследования показали, что основной характеристикой абразивной износостойкости является твердость металлов и сталей. [c.43]

Величина износа деталей зависит от многих факторов, к которым относятся давление и скорость относительного перемещения деталей, температурный режим, материал и твердость деталей, шероховатость рабочих поверхностей, способ подвода масла, его качество и расход. С увеличением давления, скорости относительного перемещения поверхностей и повышением температуры интенсивность изнашивания деталей возрастает. Большое влияние на износостойкость оказывает правильный выбор материала, из которого изготовлены детали. При жидкостном трении величина износа меньше, чем при других видах трения. В несколько раз можно уменьшить износ деталей, используя масла со специальными добавками. [c.144]

Износ и относительная износостойкость сталей и электролитического хрома при различных видах изнашивания [c.56]

В табл. 2. приведены данные о влиянии дробеструйной обработки на относительную износостойкость некоторых сталей при различных видах износа. [c.57]

На рис. 130 представлено влияние температуры резания на относительный линейный износ Д при точении молибденового сплава ВМ-1 резцами из быстрорежущей стали Р18 и твердого сплава ВК8 [34]. Там же нанесены кривые изменения твердости сплавов ВМ-1 и ВК8. Из рисунка видно, что увеличение температуры резания по-разному влияет на износостойкость этих инструментальных материалов. Относительный износ резца из стали Р18 мало зависит от температуры резания, если она не превышает 550° С. Дальнейшее, даже небольшое повышение температуры вызывает резкое возрастание относительного износа. Относительный износ резца из сплава ВК8 также почти не меняется при повышении температуры до 500° С. Однако в отличие [c.174]

Противоизносные свойства смазочных композиций определяли как относительную износостойкость образцов, оценивая последнюю отношением ширины линии износа неподвижного образца при смазке базовым моторным маслом к аналогичному значению указанного параметра при смазке маслом, содержащим модификатор трения. [c.93]

Схема стенда для исследования износостойкости пары ходовой винт—гайка показана на рис, 158, г [45]. Исследуемый винт 1 получает реверсивное вращение от гидропривода. Между двумя гайками 2 помещается нагрузочное устройство, пружина которого 3 создает необходимую осевую нагрузку. Рычаги 4 с роликами, которые перемещаются по планкам 5, удерживают гайки от поворота под действием сил трения. На стенде возможно измерение момента трения, осевых усилий, температуры на поверхности трения, осциллографирование плавности движения и колебаний сил трения. Износ винта измеряется по изменению толщины витков, а износ сопряжения — по изменению относительного положения пары винт—гайка. Пример схемы стенда для исследования износа спаренных кулачков текстильных машин приведен на рис. 158, д [161]. Здесь два одинаковых кулачковых механизма с повернутыми на 180° кулачками /, роликами 2 и качающимися толкателями 3 работают так, что концы рычагов совершают встречное движение по одному закону. Поэтому нагрузочное устройство состоит из гибкой ленты 4, охватывающей ролик 5, ось которого при работе остается неподвижной. Нагрузка создается пружиной 6. На стенде можно измерять динамические нагрузки в паре кулачок—ролик, частоту вращения и проскальзывание ролика при движении его по кулачку. Последнее необходимо для оценки износа кулачковой пары, поскольку из-за инерционных сил в реальных кулачковых механизмах не наблюдается чистого качения ролика по кулачку, а проскальзывание приводит к повышенному износу пары. [c.495]

Метод поверхностного легирования. Известны способы увеличения срока службы литых деталей, работающих в условиях повышенных трибологических нагрузок, путем создания на их поверхности упрочненного слоя, образующегося в процессе заливки металла в форму. Сущность разработанных способов [45, 46] заключается в том, что в области литейной формы, где формируется изнашиваемая поверхность, устанавливается заранее изготовленная из наплавочных порошков вставка, которая при заливке в форму металла расплавляется, образуя на поверхности отливки легированный высокопрочный слой, обладающий повышенной по сравнению с основным металлом износостойкостью. При получении отливок из стали 35Л вставки готовили путем прессования легирующей композиции, состоящей из наплавочного порошкового сплава ПГ-СР4 (60...70 %), синтетической смолы СФП-ОПЛ (2,0...5,0 %), НП Ti N (до 0,06 %) и ацетона (остальное). В процессе заливки металла в форму на поверхности отливки образовывался слой порядка 5 мм. В результате введения в легирующую композицию НП Т1СМ твердость легированного слоя повысилась по сравнению с композицией без НП с 32,5 до 44,5 ед. НКС (на 36,9 %), при этом микротвердость у-твердо-го раствора слоя повысилась с 2750 до 3900 МПа (на 41,8 %). В результате этого относительная износостойкость при газоабразивном износе возрастает на 45,8 % по сравнению с легированным слоем, сформировавшимся из композиции, не содержащей НП. [c.283]

Износостойкость - сопротивление материалов, деталей машин и других трущихся изделйй изнашиванию. Износостойкость оценивается при эксплуатации и во время испытаний по длительности работы материалов или изделий до заранее заданного либо предельного значения износа. Относительная износостойкость измеряется относительно эталонного материала. [c.506]

Из таблицы видно, что нельзя давать оценку износостойкости без-учета вида износа. Так, например, отиосительная износостойкость цементированной стали 18ХНВА при изно се со схватыванием первого рода будет равна 5,5, при окислительном износе 20,1 и при схватывании (второго рода 7,48. При тех же видах износа относительная износостойкость стали ХВГ соответственно будет равна 7,9 35 и 8,3, а стали СХВ — 4,8 7,45 и 34,7. [c.57]

Схемы и описания установок даны в [183, 184]. Для всех методов испытаний был выбран единый цилиндрический образец. В работах Г. М. Сорокина показано, что механизм разрушения при ударно-абразивном изнашивании определяется большим количеством факторов энергией удара, физико-механическими характеристиками абразива, составом и свойствами испытуемого материала, степенью закрепленности абразивных частиц и т. д. [183—185]. Общепринятые характеристики прочности и пластичности (предел текучести, предел прочности, твердость, относительное удлинение, относительное сужение, ударная вязкость) неоднозначно влияют на износостойкость при ударно-абразивном изнашивании. Повышение прочности или пластичности сказывается благоприятно только до определенного порогового уровня. Дальнейшее увеличение этих характеристик приводцт к возрастанию износа, но причины понижения износостойкости различны. Если рост прочности сопровождается повышен115м вязкохрупкого перехода, то износ увеличивается за счет интенсификации хрупкого выкрашивания. Значительное повышение пластич-. ности приводит к падению износостойкости из-за активного пластического течения и сопутствующего наклепа. По-видимому, максимальной износостойкостью обладают сплавы, находящиеся На границе хрупкого и вязкого разрушения. [c.109]

Наиболее высокая микротвердость аустенита (6,1 кН/мм ) отч мечена при содержании 9,5% Мп. Пределы значений твердости чугуна НУ 4,34—5,71 кН/мм , относительной износостойкости 1,90— 2,92, удароустойчивости 6—586 (рис. 6). Относительная износом стойкость максимальна при содержании 7,0% Мп, удароустойчи-вость — при 8,1% Мп. [c.56]

Цилиндрический образец диаметром 2 мм и длиной 10—15 мм (достаточной, чтобы зажать образец) изнашивается своим торцом об абразивную шкурку, закрепленную на торце вращающегося диска. Образец прижимается к истирающей абразивной поверхности с помощью груза. Изнашивание образца должн,) производиться по свежей поверхности шкурки, для этого он получает радиальное перемещение в 1 мм за один оборот диска, так что образец трется на 50% по свежей поверхности шкурки. При принятой скорости вращения диска, равной 60 оборотам в минуту, испытание на разных расстояниях от его оси вращения дает за равный путь трения практически одинаковые результаты, что указывает на то, что примененные скорости вращения малы и не вызывают существенного нагрева. Поверхность mKyj )KH подразделяется на зоны равной длины, например по 3 м, измеряемые по спиральному пути трения образца. Испытание изучаемого образца проводится на половинном числе зон (через одну), на остальных зонах испытывается в точно таких же условиях другой металл, принятый за эталон, который используется при испытании разных материалов в разное время. Таким образом, производятся испытания изучаемого металла и эталона на изнашивание при нагрузке на образец 0,3 кГ на пути трения для каждого материала, равном 15 м. За результат испытания принимается отношение износа эталона к износу изучаемого материала это отношение является относительной износостойкостью. На каждом участке листа шкурки проводится только одно испытание. [c.33]

Износ нескольких видов пластмасс при их истирании по латунной сетке № 30 и относительном скольжении со скоростью и = 18 м мин показывает табл. 3. Из нее следует, что с введением талька в любом количестве в полиамид АК-7 износостойкость последнего при истирании -по сетке убывает. Интересно отметить, что при истирании баббита БК по латунной сетке № 30 его износ (табл. 1) значительно превышает износ пластмасс. Так, при Ру = 1,3 кг1сж линейный износ баббита больше износа винипласта в четыре раза и больше изиоса ФТ-4 в 17 раз. При истирании по абразивному полотну ЭБ-100 износы винипласта и баббита одинаковы, а ФТ-4 — в 1,5 раза больше. [c.93]

Для получения относительно высокой износостойкости при работе в среде минералов (абразивный износ) иаплавлеиный металл в качестве важнейших [c.122]

Наиболее простым путем уменьшения относительно высокой скорости износа ПТФЭ при сухом трении является введение порошкообразных наполнителей. При этом повышается сопротивление ползучести при сжатии и наблюдается значительное увеличение износостойкости при сухом трении. Введение оптимального количества наполнителя позволяет повысить сопротивление износу до 10 раз. [c.217]

Чтобы срезать с заготовки некоторый слой, необходимо режущий инструмент внедрить в металл, что можно осуществить приложением соответствующей силы и при условии, если твердость инструмента (при достаточной его прочности) будет больше твердости обрабатываемого металла. При дальнейшем относительном перемещении инструмента и заготовки, т. е. в процессе резания, инструмент, особенно его режущая часть (непосредственно соприкасающаяся с обрабатываемым металлом), подвергается большим давлениям, трению и нагреву, что приводит к износу режущего инструмента, а иногда и полному его разрушению. Псэгому основными требованиями, предъявляемыми к материалам, применяемым для изготовления режущего инструмента, являются 1) достаточная твердость и прочность 2) износостойкость при высокой температуре нагрева и в течение продолжительного времени. [c.7]

JB работа [2 ] также указано, что силы связи в рещетке существенно влияют на величину износа материалов. Авторы анализировали зависимость износа Nb, Та, Мо, W от температурного коэффициента линейного расширения а и модуля Юнга Е, которые характеризуют силы связи в кристаллической решетке. Показано, что величина износа резко возрастает с увеличением а и умень-шается с ростом Е. Положение, что коэффициент адгезии при трении одноименных металлов уменьшается с повышением модуля упругости, температуры плавления и температуры кристаллизации, т. е. с увеличением сил связи в решетке, подтверждается [127 ]. В работе [108] на основе анализа большого числа экспериментальных данных предложена общая приближенная зависимость относительной износостойкости е при абразиЕНШ изнашивании от модуля Юнга Е г == 0,49 Наличие такой общей зави- [c.42]

Машина Х4-Б. Конструкции Хрущова (фиг. И). По принятой классификации (I, 1, б) спроектирована для испытания на абразивный износ. Она отличается от предыдущих тем, что на этой установке оценивается относительная износостойкость материала. При этом методе образец в виде цилиндра (диаметром 2 мм) трется торцом об абразивную шкурку, натянутую на плоскую сторону диска (диаметром 250 мм), вращающегося с небольшой скоростью (60—70 об/мин). Испытуемый образец перемещается радиально. Половина поверхности шкурки на диске предусмотрена для испытуемого образца, половина—для эталона, испытываемого в таких же условиях. Отношение износа эталона к износу испЫ. туемого образца дает величину относительной износостойкости, [c.296]

Таким образом, если частное соотношение величин поверхностного относительного износа, полученное при точении стали IX18H9T резцами ВКб и Т14К8 со скоростью 52 м/мин, распространить на соотношение величин ho.n при скорости резания 185 м/мин, то будет совершена ошибка в определении относительной износостойкости указанных марок твердого сплава в 197 раз. [c.142]

Встречающиеся в технической литературе противоречия в оценке относительной износостойкости различных марок твердого сплава объясняются тем, что сравнительные испытания инструментов обычно проводятся при постоянных скоростях резания. Износ различных марок твердого сплава при и = onst может иметь различный характер (адгезионный, диффузионный) и соответствовать разным фазам кривой ho.n f v). [c.147]

Твердость, прочность и износостойкость являются основными свойствами, не обязательно взаимосвязанными. Например, прн трении между двумя поверхностями твердых металлов может быть более высокая износостойкость, чем износостойкость между двумя поверхностями мягких металлов. В общем случае контакт при треиии между твердым и мягким металлом приводит л износу более мягкого металла. Однако механические факторы реальной конструкции могут менять это взаимоотношение по износостойкости, так что износ более твердых материалов происходит в более широких пределах, например случай быстрого износа, патефонной иглы при треиин ее о виниловую поверхность. В общем, самыми твердыми являются покрытия хромом, никелем и родием железо, медь, цинк, кадмий и серебро относятся к группе со средней твердостью олово, свинец, золото и нндий являются относительно мягкими. [c.397]

Влияние режимов термообработки на твердрсть хромовых износостойких чугунов и их относительную стойкость при гидроабразивном износе [c.102]

Наиболее сопоставимые между собой значения износостойкости различных материалов получаются при испытании на абразивное изнашивание. Высокотвердые абразивные частицы (песок, глинозем и пр.) внедряются в металл, пластически деформируют его, а затем срезают частицы металла в виде тонкой пыли или стружки. Эти частицы, имеющие высокую твердость (табл. 138), являются главной причиной абразивного износа сельскохозяйственных машин, горнорудных механизмов и транспорта. Установлено, что для отожженных металлов и сталей износостойкость при изнашивании об абразивную поверхность пропорциональна твердости е = 0,137Я, где Е — относительная износостойкость или отношение линейного износа баббита к линейному износу рассматриваемого материала 1]—[3]. Наклеп отожженных металлов и сплавов повышает твердость, но не уве.личивает износостойкость (фиг. 75). Это объясняется тем, что отделению частиц в условиях износа предшествует предельно большой наклеп материала, следовательно, предварительный наклеп не может затруднять этот процесс отделения частиц. [c.585]

Чтобы выявить фактические величины износа штампов и установить картину износа рабочей поверхности был использован метод микрометража [73] с помощью микрометра и индикатора, подвижно соединенных на цилиндрическом корпусе (рис. 27). Прибор, оборудованный кареткой с индикатором, позволяет исследовать износ в любой точке рабочей поверхности штампа и таким образом составить картину износа, установить наиболее изнашиваемый участок и проследить изменение его износа с течением времени. Наряду с микрометражом был использован интегральный метод определения износа — потеря работоспособности штампов, выражающаяся в значительном уменьшении тяговой силы при прокатке, появлении наплывов на детали, несоответствие размеров и формы поковки техническим условиям. Для определения относительной износостойкости (отношение износа борированных штампов к износу серийных) исследовали износ борированных и неборированных (серийных) штампов, работающих в аналогичных производственных условиях. [c.35]

Существует несколько методов борирования. Исследования [28] показали, что при абразивном износе максимальной износостойкостью обладают слои, полученные при электролизном борировании, несколько меньшей — слои, полученные в расплавах буры с карбидом бора или силикокальцием, и наименьшей (однако очень высокой) —однофазные боридные слои. Такие результаты авторы объясняют тем,.что при трении скольжения износостойкость боридных слоев в основном определяется глубиной борированного слоя и соотношения в нем боридных фаз РеВ и РегВ чем больше относительное содержание в слое фазы РеВ, тем при прочих равных условиях выше его износостойкость. Легирующие элементы, повышающие относительное процентное содержание высокобористой фазы (марганец, хром, молибден, вольфрам), увеличивают износостойкость борированных слоев, а алюминий и медь уменьшают. Однако влияние легирующих элементов незначительно, и легирование сталей с целью повышения износостойкости борированных слоев нецелесообразно. [c.56]

Для уменьшения трения скольжения и износа трущихся поверхностей лучше принимать произвольное направление неровностей. Для деталей, подверженных усталостному разрушению, наименее благоприятным является расположение неровностей, перпендикулярное оси изгиба или кручения. При выборе параметров Ra и Rz предиочтенпе следует отдавать Ra, так как этот параметр дает более полную оценку шероховатости. Выбор численных значений параметров должен быть тщательно обоснован в техническом и экономическом отношениях. Например, увеличение относительной опорной длины /р способствует повышению контактной прочности и износостойкости, но достигается с помощью трудоемких отделочных операцпй . [c.98]

При сравнительном анализе конструкций для оценки ресурса по износу, л также для распространения результатов >кспериментоп и опыта эксплуата[1ии на другие условия применяют расчеты на износ на основе подобия в относительной форме, В частности, в качестве исходной принимают следующую зависимость, характеризую П1ую износостойкость [c.17]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...