Отражение от границ волн напряжений

Основная номинальная нагрузка на подшипник 583 Остаточные напряжения 201 Откол 16. 22, 537-540 Относительная гибкость стержня 557 Отражение от границ волн напряжений 510— 512. 531 [c.617]

Одними из первых исследований, в которых были поставлены и решены задачи определения коэффициентов интенсивности напряжений для движущихся трещин в пластинах, были [53, 56]. В первой работе рассмотрена задача о появлении (в начальный момент г = 0) и распространении в обе стороны (начиная с нулевой длины) трещины с постоянной скоростью под действием равномерного растягивающего напряжения. Во второй — решена задача о полу бесконечном разрезе, внезапно появляющемся при t = О в поле растягивающего напряжения и распространяющемся с постоянной скоростью. Естественно, что решения обеих задач являются тарировочными при оценке пригодности численных методов исследования распространяющихся трещин. При этом сравнение аналитических и численных результатов в основном проводится для начальных моментов времени (до прихода в вершину трещины волн, отраженных от границы или от противоположной вершины), поскольку аналитические результаты получены для бесконечных тел. Заметим, что оба решения являются частными случаями общего решения задачи о распространении трещины с произвольной скоростью под действием произвольных нагрузок [16]. Однако в случае распространяющихся трещин конечной длины решение весьма громоздко, что затрудняет его использование в практических целях (для такого класса задач представляют интерес методы, может быть, менее универсальные, но дающие более обозримые результаты). [c.45]

На рис. 4.26, б показано изменение скорости распространения трещины в зависимости от ее относительной длины ///q. Можно заключить, что скорость распространения трещины претерпевает наибольшие изменения после инициации трещины и перед заключительной фазой разрушения, когда трещина достигает противоположного края образца (при этом на трещину оказывают значительное влияние волны напряжений, отраженные от границы). В средней части образца скорость распространения трещины остается постоянной. Аналогичное поведение характерно и для динамического коэффициента интенсивности напряжений нормального разрыва (см. рис. 4.26, в). [c.111]

В научной литературе нередко для каждого экспериментального результата можно подобрать противоположный, опровергающий его результат. Возможно, дело здесь в том, что многие эксперименты, проведенные на пластинках конечных размеров, являются некорректными, так как в них пренебрегалось взаимодействием отраженных от границ образца волн с вершинами трещины и недостаточно точно измерялись скорость распространения трещины и коэффициенты интенсивности напряжений. [c.159]

Во всех экспериментах наблюдалась постоянная (не изменяющаяся во времени) скорость распространения трещины. Единственным изменяющимся во времени параметром был коэффициент интенсивности напряжений. В первом эксперименте трещина распространялась вдоль линии симметрии до тех пор, пока не началось взаимодействие отраженных от границ образца волн с ее вершиной. Вследствие того, что края образца были неодинаково закреплены, трещина распространялась по такому пути, вдоль которого коэффициент интенсивности напряжений поперечного сдвига равен нулю. Поверхность разрушения в основном состояла из зеркальной зоны. Скорость трещины в течение всего периода ее распространения была одинаковой - 363 м/с. В момент прихода отраженных волн (примерно 150 мкс после приложения нагрузки) коэффициент интенсивности (рис. 6.4) начал резко возрастать, а поверхность разрушения стала матовой . [c.165]

Импульсное нагружение представляет собой кратковременное термосиловое воздействие с высокой концентрацией энергии. В слоистой конструкции будут возникать и распространяться волны напряжений, претерпевая многочисленные преломления и отражения от границ слоев. Соответствующий точный анализ напряженно-деформированного состояния слоистой оболочки при учете внутренней картины волновых явлений возможен при использовании динамических уравнений теории упругости. Однако реализация такого подхода чрезвычайно затруднительна. Используемые здесь линейные уравнения (9.1), основанные на гипотезе прямых нормалей для несущих слоев, правильно описывают распространение волн деформаций срединной поверхности, но искажают фазовую скорость изгибных волн, которая при уменьшении длины волны будет неограниченно возрастать. В действительности с большой скоростью движутся короткие волны малой амплитуды, которые из-за демпфирования в оболочке можно не учитывать. Волны, несущие основную энергию изгиба, имеют достаточно большую длину, движутся с конечной скоростью и вполне правильно описываются классическими уравнениями. Поэтому даже на основе линейной теории оказывается возможным выявить в первом приближении основные закономерности нестационарного поведения трехслойной оболочки при импульсном нагружении [286]. [c.491]

Описанным методом были измерены действительные коэффициенты интенсивности напряжений для трещин до, во время и после остановки. Было установлено, что в начале фазы распространения трещины величина этих коэффициентов интенсивности меньше соответствующих статических величин, а в конце больше. Этот результат находится в согласии с выводами Хана и др. [4—6], сделанными на основе теоретического рассмотрения с учетом возникающей кинетической энергии. Волны напряжений, несущие кинетическую энергию испускаются, концом распространяющейся трещины и после отражения от границ образца вносят свой вклад в величину действительного коэффициента интенсивности напряжений, характеризующего истинную интенсификацию напряжений у конца трещины. Наличие этих волн напряжений явно показывают колебания динамического коэффициента интенсивно сти напряжений, наблюдаемые продолжительное время после остановки трещины. [c.38]

Очевидно, обратную волну в реальной линии передачи следует называть волной, отраженной от границы линии, где существует короткое замыкание. Если источник напряжения в этом примере имеет собственный импеданс, равный о, то иг не будет отражаться в точке расположения источника. Если импеданс источника не равен 7о, то будут происходить многочисленные отражения волны, распространяющейся между источником и точкой короткого замыкания во взаимообратных направлениях. [c.30]

Соотношение (2.71) имеет достаточно простой физический смысл Падающая волна, распространяющаяся в линии 11 (см. рис. 2 7), может рассматриваться как результат возбуждения в системе синфазной и противофазной волн. Токи и напряжения, соответствующие этим волнам, в линии 11 складываются, а в линии 22 —взаимно уничтожаются. Условие (2.71) означает, что коэффициенты отражения от границ участка связи для синфазной и противофазной волн равны по величине и противоположны по знаку. При этом для отраженных синфазной и противофазной волн токи и напряжения складываются в линии 22 и взаимно [c.34]

В результате с помощью (9.18) и (9.20) находим искомые выражения для потенциалов отраженных волн. Отметим, что при отыскании решения задачи об отражении плоской продольной волны от свободной границы полупространства предполагалось, что отраженные волны описываются той же функцией f Q), что и падающая волна. Эта функция описывает профиль падающей волны. Как следует из решения (9.20), существуют отраженные волны того же профиля. Если поместить наблюдателя (прибор) в некоторой точке (х,у) полуплоскости, через которую пройдут в соответствующие моменты времени tip, hp, 28 падающая продольная и отраженные продольная и поперечная волны соответственно, то наблюдатель сможет зарегистрировать изменение возмущения (перемещения, деформации или напряжения) во времени в каждой из этих волн по закону /( ) для отраженных волн проявится влияние амплитуд А я В, которые входят в масштабный коэффициент по оси ординат на [c.435]

При фиксированном времени i формула (9-29) описывает пространственную волну, длина которой К = 2л/а". Так как нагреваемое тело имеет конечные размеры, то из-за отражения электромагнитных волн от границ тела внутри его устанавливаются стоячие волны длиною к подобно тому, что происходит в электрических цепях с распределенными параметрами. Это явление в сочетании с поверхностным эффектом может приводить к весьма сложной картине распределения поля по объему тела. Например, для цилиндрического тела из диэлектрика с малым значением tg б, находящегося в продольном электрическом поле, напряженность электрического поля на оси цилиндра может быть выше напряженности поля на поверхности [10]. [c.142]

Измеряя расстояния между узлами (или пучностями) электрической напряженности, находят значения длины волны. При наличии второй границы раздела сред, т. е. появлении промежуточного слоя, отражения наклонно падающей волны количественно характеризуют коэффициентом зеркального отражения от слоя, рис. 7, а. Если вектор Е лежит в плоскости падения, то поляризация падающей волны называется вертикальной, а когда вектор Е перпендикулярен плоскости падения — горизонтальной. [c.208]

После достижения максимума растягивающих напряжений закон дальнейшего нагружения зависит не только от параметров взаимодействующих волн разгрузки, но и от кинетики разрушения, определяющей накопление повреждений и, следовательно, изменение напряжения в материале. При этом, как указывалось выше для случая взаимодействия двух пластин, выход волны разгрузки, отраженной от свободной границы, на поверхность откольного разрушения до его завершения приводит к изменению закона нагружения материала (кинетики его разрушения). Следовательно, импульс растягивающих напряжений за максимумом растягивающей нагрузки дополнительно зависит от конкретной геометрии опыта и не всегда может быть использована как характеристика материала. [c.233]

Рассмотрим случай симметричного волнового поля, т. е.когда суммарное смещение = и у + uf является четной функцией г. При этом на плоскости z = О должны обращаться в нуль касательные напряжения %гу. Отсюда следует, что = U . Для определения угла 9 обратимся к рис. 35. В каждой точке границы г = = h вследствие закона отражения такого типа волн от свободной границы (коэффициент отражения равен единице) [c.112]

Влияние волновых процессов важно при высоких скоростях нагружения, например, при механических и тепловых ударах. В этих случаях напряженное и деформированное состояния и их изменение во времени определяются распространением, отражением и взаимодействием волн, и потому могут наблюдаться принципиальные отличия от статических состояний. Например, у составных тел из материалов разной плотности и при одинаковых модулях упругие статические деформации не будут отличаться от деформаций сплошных тел. В то же время отражение волн от границ между материалами может существенно изменить деформированное состояние. Необходимость учета волновых процессов тем важнее, чем больше протяженность тела и связанный с этим путь волны. Если при столкновении тела мало деформируются, то контактные явления незначительны. Тогда в зоне столкновения деформации невелики и главную роль играют волновые процессы. Скорость волн растет с увеличением модулей упругости (пропорционально ]/ Е или О). Поэтому у материалов с высокими модулями упругости и малым удельным весом (например, у бериллия) скорости упругих деформаций и обычно связанные с ними скорости хрупкого разрушения выше, чем у материалов с высокими удельными весами и малыми модулями упругости (например, у свинца). [c.227]

Если же затухание мало, то роль граничных условий тела может быть весьма существенной. Если процесс разрушения при ударе заканчивается раньше, чем упругая волна успеет отразиться от границ тела и возвратиться к зоне разрушения, то волновые процессы не оказывают заметного влияния, в то время как при разрушении в условиях наложения отраженной волны напряженное состояние может существенно измениться и повлиять на ход развития трещины разрушения. Следовательно, влияние волновых процессов зависит не только от скорости их распространения, но и от абсолютных размеров тела и расположения в нем очагов деформации и разрушения, т. е. от его формы, закрепления и зон приложения нагрузки. [c.229]

При пч>п знак амплитуды Е в (3.12) противоположен знаку о- Это значит, что векторы напряженностей электрического поля падающей и отраженной волн на границе раздела совершают колебания в противофазе. Об этом обычно говорят как о потере полуволны при отражении от оптически более плотной среды (отметим, что векторы индукции магнитного поля падающей и отраженной волн при этом колеблются синфазно). Амплитуда Е преломленной волны в (3.12) всегда (при любом соотношении между п [c.146]

Рассчитанные по формулам Френеля зависимости отношения амплитуд напряженности электрического поля отраженного и падающего света от угла падения для границы воздух—стекло приведены на рис. 3.4. В случае линейной поляризации в направлении, перпендикулярном плоскости падения, знак отношения ЕЬ/Ео всегда отрицателен, т. е. при любых углах падения колебания напряженностей электрического поля в отраженной и падающей волнах на границе раздела происходят в противофазе. Для поляризации в плоскости падения на рис. 3.4 приведен график отношения Е /Е, взятого для большей наглядности с противоположным знаком. Перемена знака сделана для того, чтобы при переходе к предельному случаю нормального падения выбор положительных направлений амплитуд отраженной и падающей волн стал одинаковым (ср. с рис. 3.3). [c.147]

ТОЧНОСТЬЮ ДО 0,1 мксек., так что в прозрачных материалах эта техника дает чрезвычайно точный метод измерения скорости распространения волн напряжения, а также служит средством изучения отражения волн напряжения на границе раздела. Однако в приложении к измерению динамических упругих постоянных метод страдает от недостатка, присущего всем импульсным методам, а именно от того, что в рассеивающих системах интерпретация результатов очень затруднительна, так как импульс по мере распространения в среде изменяет форму и нет единой скорости распространения. Далее, трудно произвести импульс достаточной амплитуды, если исключить взрывы или удары снарядом, причем эти импульсы в отличие от волновых пакетов, даваемых пьезоэлектрическим кристаллом, содержат широкий спектр компонент Фурье и будут поэтому диспергировать очень быстро. [c.139]

Применеше аналитических методов при решении практических задач определения динамических коэффициентов интенсивности напряжений в элементах конструкций и сооружений сопряжено со значительными, зачастую непреодолимыми трудностями, а непосредственный перенос аналитических результатов решения модельных задач для бесконечных тел с трещинами на тела конечных размеров не всегда возможен. Так, в случае ударного нагружения образца с трещиной зависимость коэффициента интенсивности напряжений от времени совпадает с найденной из аналитического решения для плоскости с трещиной только до момента начала взаимодействия отраженных от границ волн с вершиной трещины. В случае же гармонических колебаний соответс- [c.50]

Рассмотрим вопрос о том, в какой степени реализуются на практике предсказываемые линейно-упругой механикой разрушения упругодинамические поля напряжений. Суждение об адекватности поля напряжений, вычисленного согласно (1.26), и реального поля напряжений может быть основано на сравнении найденных аналитически и экспериментально коэффициентов интенсивности напряжений. Как это ни странно, но анализируя огромное число публикаций, можно вьщелить только несколько из них для подобного сравнения [73, 95 ]. Проблем здесь несколько. Аналитические решения известны, как правило, только для бесконечных областей с полубесконечной или конечной трещиной, эксперименты же проводятся на образцах малого размера. Поэтому сравнение результатов возможно только до начала взаимодействия отраженных от границ волн образца с вершиной трещины, т. е. или в очень короткий промежуток времени, изменяемый микросекундами (при использовании малых образцов), или в большем диапазоне (но при использовании образцов соответствующего размера). Кроме того, в аналитических решениях зависимость нагрузки от времени имеет вид функции Хевисайда, в экспериментах же появляется дополнительный параметр - скорость нагружения, причем известно, что она оказывает существенное влияние на инициацию разрушения. Отметим также, что эксперименты проводятся в пластинах, где наблюдается дисперсия волн и не всегда обеспечивается двухмерное напряженное состояние. [c.161]

Аналитические решения такого рода уравнений получены для задач в идеализированной постановке (плоскость с полу-бесконечной или конечной трещиной, пространство с дисковидной трещиной и т. д.) при воздействии гармонических и ударных нагрузок (достаточно полный их обзор дан в работах [148, 177, 178, 199, 220, 271]. Однако эти решения дают представления о реальном поведении конструкции конечных размеров только в начальный период времени (до прихода в вершину трещины волн напряжений, отраженных от границ тела). Кроме того, они не учитывают разнородности материала конструкции по механическим свойствам, изменения граничных условий по-берегам трещины в процессе ее продвижения траектория трещины считается прямолинейной, а удельная эффективная энергия, затрачиваемая на образование новых поверхностей yf, принимается постоянной и не зависящей от скорости деформирования. Очевидно, что с помощью методов, имеющих указанные ограничения, навряд ли можно дать надежные оценки работоспособности элементов конструкций сложной формы и характера нагружения. Поэтому широкое распространение получили численные методы расчета динамических параметров механики разрушения [177, 178]. [c.241]

Очевидно, что предмет динамической механики разрушения значительно шире, чем квазистатической. Если в квазистатической механике разрушения формулируется только критерий неустойчивого распространения трещины, то в динамической механике разрушения нужно установить ряд критериев для старта, остановки, распространения, искривления и ветвления трещин. В рамках упомянутой выше идеализированной модели при этом возникает соответственно целый спектр критических коэффициентов интенсивности козффициент интенсивности старта, зависящий от скорости нагр)окения, коэффициенты интенсивности остановки, ветвления и, наконец, критический козффициент интенсивности, зависящий от скорости распространения трещины. Некоторые экспериментальные данные по значениям коэффициентов интенсивности напряжений удается удовлетворительно объяснить, а некоторые — приводят к противоречиям с теоретическими положениями. Однако опубликованные экспериментальные данные и сами по себе противоречивы. Возможно,дело здесь в том, что во многих экспериментах пренебрегалось взаимодействием отраженных от границ образцов волн напряжений с вершиной трещины, недостаточно точно измерялись скорость распространения трещины и коэффициенты интенсивности напряжений. [c.5]

В экспериментах ишользовались прозрачные образцы из плексигласа. Измерения проводились в диапазоне времени до 130 мкс, т. е. до начала взаимодействия вершины трещины с волнами напряжений, отраженными от границ. Размеры образцов длина 559 мм, ширина 279 мм, толщина 4,76 мм длина трещины, созданной лезвием, 300 мм. Внутрь трещины помещались две медные пластины толщиной 0,48 мм и длиной 1,2 м. Пластины соединялись с электрической системой, которая автоматически регулировала подачу напряжения, обеспечивавшего требуемые условия нагружения. [c.122]

При быстром воздействии на пласт (например, при взрыве в горной породе) по всей толще осадочных пород, в том числе по насыщенной пористой среде распространяются ударные, а затем сейсмические волны. Во время прохождения волн меняются не только фазовые напряжения, но и суммарные. Однако возбуждающее воздействие (давление в каверне при взрыве) спадает весьма быстро (за тысячные доли секунды), а возпикщпе волны рассеиваются как пз-за многократных отражений от границ слоев, так и вследствие присущи.ч грунту и горным породам диссипирующих свойств. В результате снова устанавливается стационарное горное давлеппе (в области малых возмущений равное первоначальному). [c.155]

К внешним факторам, увеличивающим диссипацию энергии колебаний конструкций, относится трение скольжения в опорах конструкций и утечка энергии через опоры и основание. Изучению первого фактора уделяется сейчас внимание в сборных строительных конструкциях. Что касается второго фактора — излучения энергии колебаний в основание, то ему уделялось до сих пор незаслуженно мало внимания, в особенности в экспериментальном плане. Между тем, дл я некоторых конструкций он может иметь весьма существенное значение, как, -например,, для железнодорожного пути, фундаментов машин и других конструкций, лежащих или стоящих на грунте. Надо сказать, что диссипативные характеристики оснований, грунтов изучены еще очень слабо. Вопрос этот, конечно, весьма сложен вследствие разнообразия свойств грунтов и слоистой структуры основания по глубине. Но вопрос поставлен радикально самой жшнью и должен решаться как в экспериментальном, так и (В теоретическом планах, хотя на первых порах приоритет должен быть здесь отдан эксперименту. Заметим, что модель основания, как идеально упругого инерционного полупространства, по-видимому, далека от совершенства. Определяемые ею величина и характер изучения энергии колебаний в бесконечную упругую среду вряд ли удовлетворительно соответствует действительной картине явлений, происходящих в грунте, хотя бы потому что эта (модель не учитывает собственной больш ой поглощающей способности грунтов, 1не говоря уже об отражениях и -преломлениях (ВОЛН напряжений- на границах многочисленных слоев. Короче, излучение энергии колебаний конструкции в основание — это теоретически интересная, благодарная, практически очень важная, но трудная проблема. [c.34]

Перейдем к отражению волн Р, от поверхности полупространства, свободной от напряжений. Отраженные волны можно построить и непосредственно [95], приняв в качестве них идущие от границы волны Р и 51/ с неопределенными коэффициентами и определив последние из граничных условий при г = 0. Однако при этом, вообще говоря, возникает потребность использовать и комплексную волну. Причина этого станет ясной, если мы попробуем найти отраженные волны как дополнительные к тем, которые уже определены выше. От предыдущего решения к данному можно перейти, если снять нагрузки (32.18), т. е. прибавить к предыдущему решению волны, возникающие в полупространстве при действии напряжений (32.18) с обратным знаком. Действительно, если удастся построить дополнительную волну, исчезающую при х, г — оо, то сумма указанных волн будет удовлетворять как уравнению, так и условиям при z = О (отсутствие напряжений Ozzy r z) и при х, z оо (присутствует лишь падающая волна). [c.188]

Генерация ультразвуковых колебаний связана с пьезоэлектрическим эффектом, который возникает при подаче электрического импульса на пьезокристалл. Различают прямой и обратный пьезоэффект. Первый заключается в возникновении электрического потенциала на гранях кристалла при их смещении вследствие воздействия внешних (механических) сил. Таким образом, прямой пьезоэффект делает возможным восприятие прибором отраженного эхосигнала, т. е. механического ультразвукового колебания, возникшего в результате отражения от границы раздела сред падающей волны. Обратный пьезоэффект заключается в смещении граней пьезокристалла в ответ на воздействие электрического напряжения. При подаче на грани кристалла переменного напряжения высокой частоты происходит вьюокочастотное последовательное его сжатие и расширение, что и служит причиной создания вокруг него высокочастотного изменения давления, приводящего к возникновению направленных механических колебаний, т. е. ультразвука (рис. 3.10). Устройство, в котором про- [c.48]

Важность исследования импульсных напряжений в конструкциях из композиционных материалов может быть проиллюстрирована на примере лопатки компрессора реактивного двигателя [61]. Лопатки рассчитывают с учетом восприятия центробежных и вибрационных нагрузок. Кроме того они должны быть рассчитаны на случай соударения с посторонними объектами, такими как птицы, град, камни, гайки и болты. Скорость соударяющегося тела относительно лопатки может составлять около 450 м/с. Импульсное воздействие малого тела продолжается очень недолго (<С50 мкс) и вызывает в начальный момент сосредоточение энергии удара в малой области лопатки. При этом удар может вызвать не только образование местного кратера или трещины, но и сопровождается повреждениями вдали от места контакта, вызываемыми отражением волн напряжений от границ и эффектом фокусировки из-за изменения геометрии лопатки. Обеспечение прочности лопатки при соударении с внешними объектами требует специальных конструктивных решений, таких как введение в материал высокопрочной сетки и установка на ведущую кромку противоударного протектора. [c.265]

На рис. 37 показана последовательность восьми кадров, заснятых камерой Шардина в первом испытании. Из центрального стеклянного бруска трещина распространилась в оба смежных слоя матрицы и с каждой стороны остановилась около поверхности двух ближайших стеклянных брусков. Это распространение первоначальной трещины и ее остановка показаны на рис. 38 и 39. Хотя динамическая нагрузка была достаточно высока для того, чтобы инициировать трещину, из-за малой продолжительности нагружения энергия оказалась недостаточной для дальнейшего распространения трещины. Другими факторами, способствующими остановке треихины, являются нелинейная пластическая деформация у конца трещины, вызывающая затупление трещины [39], и отражения поперечных волн напряжения, исходящих от края трещины, от границ раздела стекла и пластмассы [62]. Наличие остановившейся или почти стационарной трещины в материале, поведение которого существенно зависит от скорости изменения деформации, приводит к увеличению податливости образца, так как вблизи края трещины развиваются [c.542]

Осцилляции кривой зависимости динамического коэффициента интенсивности напряжений от времени могут бьггь объяснены путем анализа распространения и отражения волн от границ пластины и вершин трещины (в случае отсутствия трещины поле напряжений представляло бы стоячую волну). На рис. 3.7 на оси времени через h обозначено время, необходимое для того, чтобы инициированная нагрузкой продольная волна прошла путь от края пластины до трещины (i i - 7i ) — время, необходимое для прохождения волны Рэлея от одной вершины трещины к другой (в течение этого периода времени численные резуль- [c.61]

Анализируя эти результаты, можно утверждать, что если к хрупкому образцу с трещиной смешанной моды деформаций подводится достаточная энергия, то вследствие многократного отражения волн напряжений от границ наступает полное раздробление материала (а не разрыв образца на две части, как можно было бы предположить). Это явление 1изко к явлению самоподдерживающегося разрушения, которое наблюдается при сжатии [44]. В работе [107] метод каустик применялся также для экспериментального исследования распространения трещин в композитном материале, в разнородном материале с трещиной на границе раздела упругих свойств, остановки трещины, когда она встречает на своем пути проем или другую трещину, ветвления трещины, взаимодействия распространяющихся трещин. [c.114]

В связи с этим необходимо вновь остановиться на вопросах точности измерений АГ и v. При проведеши подобных экспериментов необходима аппаратура, позволяющая регистрировать промежутки времени порядка 5 МКС. Кроме того, необходимо анализировать скорость нагружения и при представлении результатов не ограничиваться зависимостями A (v), а приводить зависимости коэффициента интенсивности напряжений и длины трещины от времени K t) и l t). Без этих данных сложно оценить точность и достоверность результатов. Вновь подчеркнем, что во многих экспериментах не учитывается такой фактор, как отражение волн от границ образца и приход их в вершину треиданы. При учете этих волн по-видимому не будет подниматься вопрос о влия- [c.172]

Из закона сохранения энергии следует, что если "по обе стороны от поверхности раздела значения е различны, то должна существовать отраженная волна тангенциальная составляющая напряженности электрического поля Е одинакова по обе стороны от границы, а поскольку поток энергии пропорционален У е Е , то должна существовать третья волна, компенсирующая разность УТгЕ -УТ,Е [c.204]

Коэффициент отражения р зависит от угла падения. При одном и том же угле падения коэффициент отражения,- вообще говоря, различен для падения волны на границу из различньсс сред. Как видно из (18.6), при определенном угле падения 0пд коэффициент отражения при падении волны на границу раздела из первой среды равен коэффициенту отражения при падении волны на границу раздела из второй среды лишь при условии, что угол падения во втором случае равен углу преломления в первом. Однако как видно из (16.30а) и (16.42а), отличаются знаком для различньк направлений движения волны к границе раздела Другими словами, необходимо брать равным правым частям равенств (16.30а) и (16.42а) при расчете преломления для соответствующих составляющих напряженности Е поля волны. Что касается ст [см. (29.11)], то он при указанных условиях различен для преломления на одной и той же границе при движении волны с разных сторон. Поэтому коэффициент ст для преломления на верхней поверхности пластины при движении луча из среды в пластину обозначим СТ],. при движении из пластины в среду — Ст], для преломления на нижна поверхности пластины при движении луча из пластины в среду—СТ2. [c.185]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...