Силы внешние плоскости

Брус прямоугольного сечения. На практике часто встречаются стержни некруглого сечения, подверженные действию крутящих и изгибающих моментов. В качестве примера рассмотрим брус прямоугольного сечения (рнс. 341, а), нагруженный силами Pi и Pj, вызывающими в поперечных сечениях изгибающие моменты и а также поперечные силы Qy и Расчет выполняем в такой последовательности. Раскладываем заданные нагрузки (силы Pi и Pj) на составляющие вдоль координатных осей и приводим их к оси вала при этом получаем в поперечных сечениях, в плоскостях которых находятся точки приложения сил, внешние скручивающие моменты и Mwi = Mix- Полученная таким образом расчетная схема представлена на рис. 341, б. [c.349]

Далее будет показано, что при плоском изгибе ось балки и после деформации остается в плоскости внешних сил — силовой плоскости. При косом изгибе плоскость деформации не совпадает с силовой плоскостью. [c.132]

Решение. Материальная система состоит из двух масс неподвижного колеса / со станиной и подвижного колеса 2. Изобразим внешние силы этой системы Р] — вес станины, и неподвижного колеса /, Рч — вес подвижного колеса 2, Ру — суммарная нормальная сила реакции плоскости, — суммарная тангенциальная сила реакции болтов К L. [c.155]

Решение. Направим через центр тяжести С человека ось г перпендикулярно к неподвижной плоскости, изобразим внешние силы, приложенные к человеку Р — вес человека и Р—нормальная сила реакции плоскости (так как плоскость идеально гладкая, то сила трения отсутствует). [c.202]

К колесу приложены внешние силы Q — вес колеса, 5 — движущая сила, / —нормальная сила реакции плоскости, — сила трения колеса о горизонтальную плоскость, направленная в сторону, противоположную движению колеса. [c.254]

Изобразим внешние силы, приложенные к катушке (см. рисунок) Р — ее вес, Р — нормальная сила реакции плоскости, смещенная относительно центра инерции С катушки на величину коэффициента трения качения Д в сторону движения, Р—сила реакции нити, равная по модулю силе,, приложенной к нити, Р — сила трения катушки о горизонтальную плоскость. [c.314]

Рассмотрим тонкую пластинку высотой 2А (рис. 11) с внешними силами, действующими в ее срединной плоскости. Срединной плоскостью пластинки назовем плоскость, делящую пополам высоту пластинки. От действия внешних сил срединная плоскость не искривляется и пластинка не изгибается, она испытывает обобщенное плоское напряженное состояние. [c.29]

Если линия действия внешней силы Е параллельна продольной оси бруса и не совпадает с ней, брус испытывает внецентренное растяжение или сжатие. Точка пересечения линии действия силы с плоскостью поперечного сечения называется полюсом или центром давления. Его координаты в системе главных центральных осей д и У равны Х/ и у/. [c.80]

Так как А = В и внешние силы (реакция плоскости и сила тяжести) не создают момента относительно оси Gz то из третьего уравнения системы динамических уравнений Эйлера (формулы (4) п. 97) следует, что проекция г угловой скорости ш волчка на ось его динамической симметрии является постоянной, т. е. имеет место первый интеграл [c.224]

Ниже приводится методика моделирования работы демпфера Ланчестера с квазиупругой связью (рис. 1) и учетом малого (вязкого) трения в месте посадки маховика 2 на вибратор 1. Между рабочими плоскостями вибратора и маховика устанавливаются фрикционные диски 3. Давление на поверхности трения регулируется болтами 4. Целью моделирования является количественная оценка (по коэффициенту передачи амплитуд у, и разности фаз v) движений маховика при использовании трех нелинейных зависимостей силы внешнего трения от скорости. Сравнение результатов моделирования на АВМ с результатами физического эксперимента [2] дает возможность оценить степень приближения той или иной зависимости к реальной. [c.177]

В случае действия внешних сил в плоскости стыка отвинчивание происходит и при наличии остаточной силы затяжки, например, когда передаваемый трением на головку болта момент больше Л1р, хотя и меньше момента затяжки. Аналогичный результат получается при сдвиге соединяемых деталей, который можно рассматривать как вращательное перемещение вокруг оси болта (например, в соединении маховика и коленчатого вала двигателя внутреннего сгорания, в соединении муфт и др.). [c.360]

Значит, вместо условия совпадения плоскости внешних сил с плоскостью симметрии сечений балки можно ввести другое чтобы плоскость действия внешних сил совпадала с одной из двух плоскостей, содержащих главные оси инерции поперечных сечений. Эти две плоскости в балке называются главными плоскостями инерции. [c.243]

Рассмотрим изолированное движение лопасти в плоскости вращения с учетом упругих деформаций и обычных ограничений у комля. Силы в плоскости вращения, вызванные маховым движением, учитывать пока не будем (хотя они значительны) в целях выяснения собственных частот и форм колебаний лопасти в плоскости вращения. Действующие в сечении р лопасти силы и их плечи относительно сечения г будут следующими 1) сила инерции тх р) на плече (р — г), 2) центробежная сила шЙ р на плече (г/р)х(р) — х г), 3) аэродинамическая сила F на плече (р —г). Следовательно, момент в сечении г в плоскости вращения, вызванный инерционными и аэродинамическими силами, которые действуют в сечениях, внешних по отношению к сечению г, равен [c.367]

Внешние силы в плоскости пластинки по контуру отсутствуют. Это условие формулируется просто = Яу = 0. [c.473]

Для отыскания связи между угловым ускорением тела и моментами сил, действующих на него, рассмотрим вначале движение одной какои-то выделенной частицы тела. Пусть частица, имеющая массу А/Пь находится на расстоянии г, от оси (рис. 137). Допустим, что на частицу действуют какие-то внешние и внутренние силы внешние приложены со стороны других тел, а внутренние — со стороны частиц самого тела. Спроектируем эти силы на перпендикулярную к г, линию АВ, лежащую в плоскости, перпендикулярной к оси. Пусть величина этой проекции равна [c.181]

Так, если V = Vz есть поверхность без трения л = x(qu q.i) в обычном пространстве, мы видим, что реакция связи перпендикулярна поверхности Vz поэтому при отсутствии внешних сил нормаль к траектории частицы служит нормалью к V 2 как известно, это условие характеризует геодезические линии. В более общем случае рассмотрим произвольную траекторию на поверхности F2. Нормальной к поверхности Уг составляющей силы реакции обычно пренебрегают. Остается сила в плоскости, касательной к поверхности Fg. Она разлагается на две составляющие на составляющую s. касательную к -f, которую можно вы- [c.215]

Сумму проекций всех внешних сил, приложенных по одну сторону от рассматриваемого сечения, на направление последнего называют поперечной силой в этом сечении и обозначают буквой О. в случае прямолинейной балки внешние силы параллельны плоскости сечения, и поэтому поперечная сила вычисляется как алгебраическая сумма сил, приложенных по одну сторону сечения. Сумму моментов всех внешних сил, приложенных по одну сторону от рассматриваемого сечения, относительно центра тяжести последнего называют изгибаюш им моментом в этом сечении и обозначают буквой М. [c.156]

Если внешние силы образуют пару сил в плоскости, перпендикулярной к оси стержня, то в каждом сечении возникает момент пары внутренних сил, который оказывает сопротивление кручению. В том случае, если момент пары внутренних сил действует в плоскости, параллельной оси стержня, то он противодействует изгибу. [c.157]

Рассмотрим теперь случай косого изгиба (рис. 185), когда плоскость действия внешних сил не совпадает ни с одной из главных плоскостей и составляет, например, с плоскостью YOX угол а,. Найдем нормальное напряжение в произвольной точке сечения с координатами у и z. Сводим явление косого изгиба к совместному изгибу в двух главных плоскостях XOY и XOZ. Разложим каждую из сил P , действующих в косой плоскости, на две составляющие P y и P z, причем Piy — составляющая сила в плоскости XOY, а — составляющая сила Pi в плоскости XOZ. [c.273]

СКОСТИ (грани), а может пойти и по более прочной. Это будет зависеть в большой степени от направления внешней силы, так как известно, что тангенциальное усилие достигает наибольшего значения в плоскости, расположенной под углом 45° к направлению внешней силы. Следовательно, плоскость по которой будет происходить сдвиг (по плоскости куба, октаэдра или ромбододекаэдра для кристаллов с кубической решеткой) зависит от ориентировки кристалла по отношению к внешней силе. Однако важно и то, что сдвиг может происходить только по определенным граням, которых в кристаллическом теле ограниченное число. [c.126]

Определяем максимальные внешние горизонтальные силы в плоскости подъемника, возникающие в оголовках при подъемах и перемещениях груза в пролете подъемника от приложения реакций N и Л е ригеля-распорки к стойкам на оголовке левой стойки при положении груза III (максимальное значение) [c.699]

Как было отмечено, внешние силы, приложенные к отсеченной части тела, уравновешиваются внутренними силами в плоскости сечения. Это позволяет применить к любой отсеченной части тела I или II (рис. 10, б) условия равновесия статики, дающие в наиболее общем случае шесть уравнений равновесия [c.16]

Под силой трения при скольжении твердых тел друг относительно друга (сила внешнего трения) понимают силу сопротивления относительному скольжению контактирующих твердых тел, лежащую в плоскости их касания (рис. 4.2). Сила внешнего трения [c.91]

Но условия перпендикулярности нейтральной линии к плоскости нагрузки, а также равенство нулю интеграла yzdA могут быть выполнены и для несимметричного сечения балки. Для этого достаточно, чтобы поперечная ось, лежащая в плоскости действия внешних сил, и нейтральная линия были бы главными центральными осями инерции поперечного сечения балки. Тогда и условие перпендикулярности нейтральной линии к плоскости нагружения соблюдается, и интеграл J yzdA, как центробежный момент инерции сечения относительно главных осей, снова будет равен нулю. Следовательно, условие возникновения плоского изгиба, сформулированное выше как условие совпадения плоскости внешних сил с плоскостью симметрии балки, можно заменить другим плоскость нагружения должна совпадать с одной из двух плоскостей, содержащих главные оси инерции поперечных сечений. Эти две плоскости в балке называются [c.170]

При внешнем расположении ГШ и ВШ появляется взаимосвязь момента относительно оси ОШ с моментами в плоскостях взмаха и вращения, имеющая особенное значение для бесшар-нирных несущих винтов. Для оценки основных частот движения лопасти рассмотрим момент относительно ОШ, вызываемый движениями в ГЦ1 и ВШ шарнирной жесткой лопасти с пружинами в этих шарнирах. В сечении лопасти действуют следующие силы 1) сила в плоскости взмаха Fz — mr на плече относительно ОШ вследствие качания лопасти 2) сила в плоскости вращения Fx — mri, —2Qmr - -на плече rp относительно ОШ вследствие взмаха лопасти. Тогда момент относительно оси ОШ, уменьшающий угол установки, можно записать в виде [c.378]

В отлпчпе от длинной (бесконечно длинной) в нанравлении цилиндрической панели рассмотрим другой крайний случай, когда размер панели в направлении х (х е —d d ) весьма мал, т. е. плоский криволинейный стержень шириной 2d. Пусть поверхности стержня х = d свободны от внешних усилий, а па поверхностях iS и боковой поверхности 2 действуют силы, параллельные плоскости х ох и равномерно распределенные по ширине стержня. Поскольку для этих условий нагружения напряжения а , а па плоскостях х = d равны нулю, в силу малости ширины стержня можно без существенной ошибки считать, что [c.53]

Рассматриваются колебания трехслойного стержня под действием сосредоточенных сил и моментов, приложенных к внешней плоскости первого слоя. Начальные условия предполагаются нулевыми, поэтому Ami — Bjni — 0. При численном счете принимаются относительные толщины слоев h = 0,01, = 0,05, с = = 0,09, момент времени to = 0,07с, при котором прогибы несущих слоев максимальны, для импульсных воздействий = 0,035 с. [c.247]

Со стороны основания к порталу приложены вертикальные R , Rd и горизонтальные реакции опор. Равнодействующая горизонтальных внешних сил в плоскости качания стрелы уравновешена четырьмя реакциями опор Яг, принимаемыми одинаковыми по величине и действующими параллельно этой плоскости. Горизонтальные внешние силы, перпендикулярные к плоскости качания стрелы, вызывают реакции Я " в опорах крана. Момент Mj, обычно меньше момента сил трения иЛежду колесами и рельсами, поэтому он уравновешен четырьмя реакциями Яг i которые при наличии зазоров между ребордами и рельсами перпендикулярны к диагоналям опорного контура. [c.464]

Генерация второй сдвиговой гармоники не связана с взаимодействием излучаемой сдвиговой волны с продольной. Внешние силы настолько малы по сравнению с силами межмолекулярного взаимодействия, что они не могли бы сколько-нибудь заметно изменить решеточную нелинейность эффект связан с процессами, имеющими сравнительно малую энергию активации. Наиболее вероятной причиной возникновения второй сдвиговой гармоники в [17] считались внутренние напряжения в кристалле, вызванные дислокациями. Воздействие внешних нагрузок с этой точки зрения находит простое объяснение в чистых монокристаллах алюминия, как известно, дислокации закреплены в достаточной мере слабо, скольжение начинается при напряжениях, составляющих несколько кГ1см . Дополнительное напряжение, создаваемое нагрузкой, приводит сначала (при небольших напряжениях) к тому, что дислокационные петли выгибаются в направлении составляющей силы в плоскости скольжения, и если вектор смещения в волне имеет составляющую в этой плоскости (при распространении волны вдоль кубической оси алюминия [c.343]

При помощи метода Рэлея — Ритца исследуются свободные изгибные колебания и упругая устойчивость кольцевых пластинок при действии равномерно распределенной внутренней растйгивающей силы причем в качестве функций, аппроксимирующих колебания пластинок для восьми различных типов граничных условий, например защемления, шарнирного опи-рания и свободного края, используются простые полиномы. Установлено, что критическая форма устойчивости для пластинок при действии внутреннего растяжения никогда не соответствует осесимметричной форме и пластинка всегда изгибается вначале с конечным числом окружных волн. Число окружных волн, образующихся в результате потери устойчивости, увеличивается с увеличением величины коэффициента, характеризующего размеры выреза, а также с увеличением величин геометрических констант на краях (как для пластинок, нагруженных внешним сжимающим давлением). Для характерных значений коэффициента интенсивности нагружения, равного отношению текущего значения нагрузки к критическому при потере устойчивости, получены точные значения собственных частот колебаний при различных значениях размеров вырезов, сочетаний граничных условий и для широкой области изменения числа окружных волн. Формы потери устойчивости и значения основной собственной часто.ты колебаний нагруженных пластинок зависели в каждом случае от граничных условий так же, как и от значения коэффициента, характеризующего интенсивность нагружения. Было обнаружено, что условное предположение для кольцевых пластинок при действии внутренних сил о том, что растягивающие (сжимающие) силы в плоскости пластинки увеличивают (уменьшают) собственную частоту колебаний, является справедливым только для осесимметричной формы. С увеличением порядка осесимметричной формы колебаний проявляется противоположная тенденция в поведении пластинки в том смысле, что собственная частота колебаний пластинки при действии внутреннего растяжения (сжатия) возрастает (падает) с увеличением величины нагрузки. [c.30]

Автоколебания самовозбуждаются в процессе резания. При этом пульсирующая сила, ответственная за характер колебательного процесса, создается и управляется внутри системы. Автоколебания могут возникать при отсутствии внешней возмущающей периодической силы, и частота вибраций не зависит от геометрических параметров инструментов и режимов резания. Она характеризуется собственной частотой системы. Автоколебания при резании появляются вследствие различных причин а) возникновение в системе физических явлений, создающих возбуждение (например, изменение сил внешнего и внутреннего трения, периодическое изменение сил резания и деформированного объема материала, возникновение тре-щинообразования при отделении стружек, изменение величины нароста и периодический его срыв, уменьшение силы резания с увеличением скорости нагружения, вибрационные следы предыдущих проходов и т. п.) б) изменение состояния упругой системы (со многими степенями свободы) приводит к тому, что в процессе резания режущая кромка инструмента описывает в плоскости, перпендикулярной ей, замкнутую эллиптическую траекторию. Накладываясь на заранее заданное движение инструмента, это возмущенное колебательное движение создает автоколебание системы инструмент — деталь. Необходимо от-.адетить, что вынужденные колебания и автоколебания находятся во взаимосвязи и одновременно воздействуют на технологическую систему. Упругая система, реагируя на изменение усилий резания, изменяет величины деформаций отдельных своих звеньев и таким образом способствует возбуждению колебаний различной частоты и амплитуды. Эти колебания режущего инструмента вызывают, в свою очередь, периодическое изменение площади сечения стружки. На обработанной поверхности детали и на наружной поверхности стружки появляются шероховатости (мелкие пилообразные зубчики разной высоты и формы). Колебания режущей кромки могут иметь частоту [c.59]

Остановимся на частном случае, когда J](xY -yX) = 0. Это будет иметь место, когда равнодействующая внешних сил пересекает ось Oz или параллельна этой оси. Заметим, что в эту сумму входят только внешние силы, а внутренние сокращаются. Действительно, по третьему вакону Ньчзтона, две материальные точки действуют друг на друга силами, равными и направленными по одной прямой. Пусть эти силы Q и Q (фиг. 332). Момент силы Q относительно оси Oz мы найдем, спроектировав эту силу на плоскость, перпендикулярную к оси Oz, и умножив эту проекцию на перпондикуляр, опущенный на проекцию силы из точки пересечения оси моментов с плоскостью моментов, и приписав моменту надлежащий знак. По этому правилу будем иметь [c.508]

Члены, содержащие произведения координат, отбрасываем. Точно так же найдем, что сумма моментов количеств движения относительно оси Оу есть Вд и относительно оси Ог есть Сг. Выше мы доказали такую общую теорему есла сложить все количества движения, как салы, заменить одной силой, проходяи ей через начало координат, и одной парой, то линейный момент этой пары будет постоянен по величине и направлению, есла нет внешних сил, и плоскость этой пары будет так называемая неизменяемая плоскость Лапласа. Назовем этот линейный момент через О так как проекции этого линейного момента б на оси суть Ар, Вд и Сг, то [c.582]

Механические модели. В работе рассматриваются механические системы, состоящие из нескольких абсолютно твердых тел, соединенных цилиндрическими шарнирами. Вся система располагается на горизонтальной плоскости и совершает плоское движение по этой плоскости. Оси всех шарниров вертикальны. В шарнирах расположены двигатели, создающие управляющие моменты относительно осей шарниров. Эти моменты приложены к двум соседним звеньям и являются внутренними по отношению к системе. Единственными внешними силами, действующими на многозвепник, являются силы тяжести и силы реакции плоскости. Примем, что сила сухого трения Г, действующая в каждой точке контакта системы с плоскостью, подчиняется закону Кулона [c.785]

Ввиду малости граней распределение напряжений по плоскостям граней мы можем считать равномерным. Но напряжения на каждой паре параллельных граней будут различаться на бесконечно малую первого порядка. Так как площади граней будут малыми второго порядка, то поверхностные силы, действующие на каждой паре параллельных граней, будут различаться на малые третьего порядка. Кроме того, на параллелепипед будут действовать внешние силы и силы инерции, которые тоже —малые третьего порядка. Так как рёбра параллелепипеда суть малые первого порядка, то при вычислении моментов всех сил относительно осей силы внешние, силы инерции и разности между поверхностными силами, действующими на каждую пару противоположных граней, дают величины четвёртого порядка малости, и их можно отбросить, сохраняя только малые третьего порядка. Напротив, при проектировании на оси координат всех сил, действующих на параллелепипед, останутся только эти разности поверхностных сил, действующих на л<аждую пару противоположных граней, а также внешние силы и силы инерции. Все йти величины будут малыми одного и того же третьего порядка. [c.47]

Основные понятия и аксиомы статики. Предмет статики. Основные понятия статики абсолютно твердое тело, сила, эквивалентные системы сил, равнодействующая, уравновешенная система сил, силы внешние и впутрениие. Аксиомы статики. Связи и реакции связей. Основные виды связей гладкая плоскость, поверхность и опора, гибкая нить, цилиндрический шарнир (подшипник), сферический шарнир (подпятник), невесомый стержень реакции этих связей. [c.5]

Предположим, что стержень круглого поперечного сечения, защемленный нижним концом, подвергается кручению. Мысленно рассечем этот стержень плоскостью abed, перпендикулярной к его оси, на две части (рис. 6.2). Отбросим одну из них, например нижнюю, и рассмотрим условия равновесия оставшейся части. Для того чтобы эта часть стержня находилась в равновесии, в плоскости сечения должны действовать усилия, сводящиеся к паре сил и уравновешивающие внешнюю пару сил М .. Такая пара сил в плоскости сечения может быть создана только усилиями, касательными к самому сечению. Это усилие может быть создано только напряжениями, также касательными к сечению, т. е. касательными напряжениями т. Каков закон их распределения по поперечному сечению, мы пока не знаем, но эти напряжения на любой элементарной площадке должны давать усилия, сводящиеся к паре сил в плоскости, перпендикулярной к оси стержня. [c.124]

Следовательно, вертикальная составляющая силы полного гидроста тического давления равна сумме двух сил силы внешнего давления на горизонтальную проекцию цилиндричеокой ловерхности АВ, передающегося от во1здейст1вия внешней силы на поверхность жидкости, и веса жид кости в объеме AB D, ограниченного цилиндрической поверхностью АВ, вертикальными плоскостями AD и ВС и свободной повер.хно-стью жидкости. [c.45]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...