АТМ-2 Экспериментальные температурные поля

Рис. 7в. Экспериментальные температурные поля узлов с ТПС из СФД и АТМ-2

Экспериментальные температурные поля 86 [c.203]

Рис. 6, Экспериментальное температурное поле после нормализации ступенчатой поковки диаметром 2200 мм с различной глубиной зачеканки термопар

О точности полученных значений X (Т) и с (Г) говорят результаты решений прямых задач, в которых использованы найденные решением инверсной задачи X (Т) ж с (Т). Результаты решений таких прямых задач сравнивались с экспериментальными температурными полями (рис. 3, 3), при этом максимальные расхождения в температурах не превышали 2%. [c.30]

Из-за этого в инженерных расчетах вынужденно вводят высокие коэффициенты запаса, например, при определении скоростей охлаждения, длительности пребывания металла при высоких температурах, а также в других случаях чаще обращаются к экспериментальным данным. Расчеты с зависящими от температуры теплофизическими характеристиками существенно сложнее, чем изложенные в настоящей главе, и могут выполняться только с помощью ЭВМ. В этом случае расчеты выполняют либо с использованием метода конечных элементов, либо с использованием метода сеток. Эти методы позволяют рассчитывать температурные поля для тел со сложным контуром, а также при движении источника теплоты по криволинейной траектории. Изложение указанных методов расчета выходит за рамки учебника. [c.202]

Основой для расчетов нагрева и плавления металла при сварке служат уравнения и формулы, полученные в гл. 6. Их используют для качественной оценки температурных полей, а также для количественных расчетов при определении термических циклов сварки, скоростей охлаждения, размеров зон термического влияния и т. д. Следует заметить, что в ряде случаев реальные процессы и явления протекают сложнее, чем это описывается формулами. Часто характер теплового воздействия при сварке, условия распространения теплоты и теплоотдачи от свариваемых деталей настолько сложны или неопределенны, что расчетное определение температур становится либо затрудненным, либо настолько неточным, что его использование оказывается неоправданным. Экспериментальное определение температур при сварке имеет свои преимущества перед расчетным, хотя и уступает ему в возможности получения и анализа общих закономерностей. Правильным следует считать подход, при котором оба метода дополняют друг друга, а решение об использовании того или иного метода принимается с учетом конкретной обстановки и поставленных задач. [c.203]

Как отмечалось в 6-2, формирование температурных полей в материале и связанные с этим изменения теплофизических характеристик определяются краевыми условиями, Теоретически и экспериментально доказано, [c.127]

Математическая модель машины или аппарата отражает их рабочие процессы с известным приближением. Расчетные соотношения, входящие в математическую модель, как правило, отражают закономерности отдельных явлений, составляющих рабочий процесс, без учета взаимного влияния. Например, формулы для определения гидравлического сопротивления различных участков гидравлического тракта получены на основе экспериментов в идеализированных условиях (равномерное поле скоростей на входе, однородное температурное поле, отсутствие внешних возмущений и т. д.). В реальных конструкциях эти условия не соблюдаются. Поэтому иногда при разработке нов ых конструкций прибегают к техническому моделированию устройств, когда до постройки машины или аппарата их отдельные качества или итоговые характеристики изучаются на моделях в лабораторных условиях. Например, при продувке уменьшенных моделей самолетов или автомашин в аэродинамических трубах можно выявить их сопротивление движению и зависимость этого сопротивления от формы их отдельных элементов, устойчивость машины при дв ижении и режимы, опасные с точки зрения потери устойчивости, и т. д. Таким образом, техническое моделирование представляет собой разновидность экспериментального исследования, при котором изучаются характеристики рабочего процесса конкретной машины или аппарата на модельной установке. [c.23]

Температурное поле внутри стенки при известной температуре на ее границах может быть найдено аналитическим или численным путем. Аналитическая запись температурного поля в стенках, даже имеющих правильную форму, и его численный расчет оказываются практически возможными при одно- и двумерном поле. Поэтому в экспериментальном участке выполнение этого условия требует иногда принятия специальных мер тепловой изоляции некоторых поверхностей или применения тепловых компенсаторов. [c.281]

Снижение запасов прочности по критической температуре хрупкости и разрушающему напряжению ниже указанных возможно при наличии результатов натурных ИЛИ крупномасштабных модельных испытаний до разрушения, а также экспериментального исследования эксплуатационной нагруженности и температурных полей в элементах конструкций. [c.67]

После решения дифференциального уравнения теплопроводности совместно с условиями однозначности можно найти температурное поле, а на основании закона Фурье — соответствующие тепло- вые потоки. Заметим, что аналитическое решение данной задачи возможно лишь для тел правильной геометрической формы и при достаточно простых условиях однозначности. В остальных случаях такие задачи решаются численными или экспериментальными методами. [c.164]

Естественные свободно конвективные течения возникают под действием разное-ти плотностей, как правило, связанной с неоднородностью температурного поля в жидкости, находящейся в поле внешних массовых сил. Для изучения таких течений, часто встречающихся в природе и технике, применяются как теоретические, так и экспериментальные методы. [c.117]

Однако опытный индуктор, при разработке которого учитывались только технические требования к процессу нагрева, а также энергетические соображения — получение требуемого температурного поля при минимальном расходе энергии — часто не будет удовлетворять многим требованиям, которые могут быть к нему предъявлены при производственной эксплуатации на промышленном предприятии. Иногда для удовлетворения упомянутых требований опытный индуктор подвергается значительной переработке, так что приходится повторять всю экспериментальную работу, металлографические и технологические исследования и т. д., что приводит к излишним расходам и удлиняет время освоения разрабатываемого оборудования. [c.91]

Экспериментальное определение температурного поля в стенке трубы [c.206]

Существует ряд методов экспериментального определения температурного поля в стенке трубы при ее обмывке водой. [c.206]

Для точного Экспериментального определения температурного поля в стенке трубы при ее резком охлаждении водой и получения даннЫх о влиянии отверстия для термопары на точность измерения температуры в Таллинском политехническом институте разработана конструкция измерительного блока температуры в стенке трубы [175]. [c.207]

Для экспериментального исследования температурного поля в стенке трубы поверхности нагрева котла в цикле водной очистки в практике нашли применение стационарные температурные вставки и переносные зонды. [c.209]

С помощью выведенных формул была подсчитана контактная температура, найдены температурные поля и градиенты температуры при ударе. Результаты сравнения расчетных данных с экспериментальными приведены в подразд. 28. [c.127]

Аналогия Рейнольдса широко используется в экспериментальных работах для исследования закономерностей движения жидкости. При этом вместо того чтобы измерять скорости потока, изучается температурное поле. Для этого можно использовать миниатюрные термопары, что повышает точность и достоверность всех измерений. [c.116]

Расчетный метод оценки прочности по локальным значениям напряжений или деформаций применительно к условиям повторных воздействий температурного поля и механической нагрузки должен предусматривать детальное и последовательное во времени исследование кинетики напряженно-деформированного состояния. При этом должны учитываться пути нагружения (которые, как правило, являются сложными), изменение диаграммы деформирования в связи с температурой и повторными нагружениями, ползучесть и ее взаимодействие с кратковременной пластической деформацией. В результате должны быть определены величины, которые могут быть приняты в качестве критерия прочности яри сравнении с экспериментальными данными, полученными в соответствующих условиях. [c.7]

СХОДСТВО условий работы, определяемое целевым назначением соответствующих двигателей. Был выполнен также расчет дисков двигателя, условия работы которого характеризуются большей по сравнению с другими конструкциями нестационарно-стью. Для одной из ступеней турбины запасы прочности определялись как по расчетным температурным условиям стационарного режима (строка 15), так и по результатам экспериментального исследования температурных полей на режимах ну. ка и прогрева (строка 15 ). [c.160]

Это решение учитывает действие отдельных тепловых импульсов и уточняет среднюю температуру детали. Удовлетворительное совпадение результатов аналитического и экспериментального исследований подтверждает правильность разработанной методики определения температурного поля при хонинговании. [c.354]

Экспериментальное исследование с целью проверки применимости идеализированной модели уплотнительных колец с одномерным стационарным температурным полем к расчету температурного режима реального торцевого уплотнения проводилось на машине трения Б-4А при коэффициенте взаимного перекрытия трущихся колец й = 1. [c.170]

Сравнение расчетных и экспериментальных данных по температурным полям в подшипниковом узле, которые влияют на температурное уменьшение сборочного зазора. [c.83]

Экспериментальными исследованиями было установлено, что при оценке фрикционных свойств и относительной износостойкости тормозных материалов коэффициент взаимного перекрытия должен учитываться наряду с другими определяющими факторами (давлением, относительной скоростью скольжения и механическими свойствами материалов). Большое влияние этого коэффициента на характер процессов трения и износа объясняется тем, что величина Квз существенно влияет на характер температурных полей пары трения, т. е. в значительной мере определяет среднюю поверхностную 1 и объемную температуры, а также градиент температуры по нормали к поверхности контакта д-д 1дг. Эти величины существенно влияют на характер трения и износа. Кроме того, изменение Квз оказывает также существенное влияние на характер напряженного состояния контактирующих тел и на скорость возникновения окисных пленок [2, 9, 14, 35]. [c.153]

Металлический калориметр, размещенный под теплозащитным покрытием и отделенный от державки модели воздушным зазором или слоем легкой теплоизоляции (рис. 11-15, в), играет двойную роль. С одной стороны, он выравнивает и осредняет температурное поле, существенно увеличивая стабильность экспериментальных данных, с другой — обладает большой тепловой инерцией, по сравнению с которой можно пренебречь аккумулирующей способностью клеевого соединения (под аккумулирующей способностью понимается произведение толщины слоя на его плотность и теплоемкость брс). [c.343]

Экспериментальная проверка теоретических зависимостей. Температурное поле пластмассовой стенки, содержащей сосредоточенный источник тепла, исследовалось с помощью установки, показанной на фиг. 6. [c.239]

Фиг. 6. Схема установки для экспериментальных исследований температурного поля.

Экспериментальное определение температурного пластмассового корпуса., С целью проверки правильности теоретических зависимостей проводились опыты по определению температурного поля пластмассового корпуса [c.260]

В этой связи необходимым для моделирования испытаний являются вопросы определения температурных полей в парах трения современных работающих и проектируемых машин. Поэтому так широко продвигаются в настоящее время во всем мире исследования температурных полей аналитическими и экспериментальными методами. Следует подчеркнуть, что специфические трудности точного измерения температур на реальных пятнах касания и. поверхностях трения в целом, а так же температурных градиентов вдоль и перпендикулярно среднему горизонту поверхности трения приводят к тому, что для точного определения температурных полей экспериментальные методы измерения температур обычно взаимно корректируются с аналитическими. [c.144]

При расчете температурных напряжений и перемещений с использованием экспериментальных температурных полей распределение температуры по окружности сепаратора может быть аппроксимировано формулой t = 105,5 + 29,8 os ф + 8,8 os 2ф, которая достаточно близко описывает реальное температурное поле по периметру корпуса (рис. 2). В, этом случае формулы для кольцевых и меридиональных температурных напряжений и вертикальных перемещенйй корпуса относительно периферийных опор принимают вид [c.137]

В 1969 г. В. К. Ламба провел экспериментальное определение стационарного температурного поля в оболочке модели твэла и разработал методику теоретического расчета его с учетом распределения локального коэффициента теплоотдачи по поверхности сферы. Условия обтекания шарового электрокалориметра, диапазон чисел Re и размеры были сохранены теми же, что и в предыдущих опытах по определению локальных коэффициентов теплоотдачи. В качестве материала оболочки [c.84]

Для исследования была выбрана одна четвертая частЬ ОК--ружности, расположенная в горизонтальной плоскости, где находились две точки касания шарового калориметра е соседними шарами. Опыты проводились при Re = 7-10 средний коэффн-циент теплоотдачи для этого режима был равен 343 Вт/(м -° С) температурная разность в металлической обрлочке при мощности электронагревателя 500 Вт составляла - 62° С измерен-кая разность температур в тангенциальном направлении по поверхности между точкой касания и точкой поверхности с мак- симальным локальным коэффициентом теплоотдачи была равна 6°С влияние неоднородности локального коэффициента теплопередачи практически не сказывалось на температурном поле в оболочке уже на расстоянии 12,5 мм от поверхности. Минимальная температура поверхности получалась в области с максимальным коэффициентом теплоотдачи, максимальная— в месте контакта с соседним шаром. При среднем перепаде в оболочке 62°С измеренная разность температур на поверХ ности электрокалориметра, вызванная наличием переменного коэффициента теплоотдачи, составляла 6° С, что не превышает 10% этого перепада. Полученное экспериментальным путем температурное поле было проверено с помощью расчетных- методов. В частности, был разработан метод, основанный на уравнении теплового баланса в форме конечных разностей, и составлен алгоритм для расчета, распределения температур в объеме на ЭВМ. [c.85]

Экспериментальные исследования сварочных деформаций и напряжений проводят на образцах, свариваемом объекте или его модели. Используя различные приемы моделирования, можно добиться воспроизведения процессов образования сварочных деформаций и напряжений на лабораторных образцах небольших размеров вместо реальных сварных конструкций. Правила масштабного моделирования основаны на подобии модели и натуры [4] предусматривается изготовление модели из того же металла, что и исследуемый объект, обеспечиваются подобия геометрических параметров сварного соединения, режимов сварки, температурных полей, деформаций и перемещений модели и натуры. Этими условиями можно пользоваться для моделирования напряжений и деформаций при однопроходной и многослойной сварке, а также для моделирования сварочных деформаций и перемещений, возникающих в процессе электрошлаковой сварки прямолинейных и кольцевых швов. [c.419]

Волков И. К. Об одно формуле для расчета температурного поля пласта. - Тезисы Ш Всесоюзной конференции "Теоретические и экспериментальные вопросы рэашюнальной разработки нефтяных месторождений." Изц-во Казанского ун-та, 1972. [c.179]

При кипении жидкостей на твердой поверхности нагрева рост паровых пузырей происходит в условиях существенно неоднородного температурного поля, причем паровой объем имеет границу не только с жидкой фазой, но и с твердой стенкой. Поэто.му теоретический анализ закономерностей роста паровых пузырьков при кипении связан с большими трудностями, которые на сегодняшний день не преодолены. Вместе с тем понимание механизма роста пузырьков и последующего их отрыва от твердой поверхности очень важно для создания теории кипения в целом. Это обусловливает значительный интерес к теоретическому и экспериментальному (с помощью скоростной киносъемки) исследованию динамики паровых пузырьков при кипении. Имеющиеся в настоящее время в распоряже- [c.262]

Основным элементом экспериментальной установки является измерительный участок (рис. 4.2). Он состоит из металлической цилиндрической трубы, на которую помещается слой постоянной толщины из исследуемого материала (эбонит). Внутренний и наружный диаметры слоя составляют соответственно 30 и 54 мм, а длина равна 900 мм. Внутри трубы помещается электрический нагреватель, имеющий равномерное размещение витко по длине, что обеспечивает постоянную плотность теплового потока. Нагреватель плотно прилегает к внутренней поверхности трубы, чтобы исключить конвекционные токи воздуха, искажающие температурное поле. Равномерность температурного поля по длине обеспечивается выбором длины трубы значительно больше диаметра l/d> 5). Кроме того, предусматривается тепловая защита торцевых поверхностей [c.131]

Стационарные методы позволяют экспериментально определить только теплопроводность. Несмотря на свою методическую простоту, практическое осуществление методов отационарной теплопроводности сталкивается с трудностями создания одномерного температурного поля в исследуемых образцах и учета тепловых потерь. [c.184]

Изложению основ теории приспособляемости, ее фундаментальных теорем и опирающихся на них методо1В, их иллюстрации применительно к поставленной задаче расчета конструктивных элементов машиностроения на повторные воздействия температурного поля посвящена значительная часть книги. С другой стороны, поскольку имелись в виду прикладные цели, определенное внимание уделяется в ней условиям эксплуатации соответствующих объектов, характерным видам нарушения прочности, экспериментальным данным и их сопоставлению с результатами расчетов. [c.3]

Данные эксплуатации ряда объектов и специально поставленных экспериментов, приведенные в I, V и VH главах, позволяют заключить, что теория приспособляемости дает качественно достоверное описание поведения упруго-пластических конструкций в условиях теплосмен. Наиболее часто встречаются разрушения, связанные с возникновением локальной знакопеременной пластической (или вязко-пластической) деформации. Р1меется та кже немало примеров, когда циклические воздействия температурного поля в сочетании с механической нагрузкой (или без нее) приводят к прогрессирующему формоизменению.. Снижение несущей способпости (в смысле уменьшения предельной нагрузки) оказывается довольно типичным для ряда конструктивных элементов, работающих при теплосменах. Как показывают расчеты (получившие частичное экспериментальное подтверждение), оно может быть весьма существенным (30— 60% и более). [c.245]

Излагаются результаты исследования авторами гидродинамики и теплообмена при турбулентном и ламинарном течении теплоносителей в каналах и моделях активных зон реакторов в круглых трубах, прямоугольных каналах, кольцевых зазорах и др. Обращено внимание на гидродинамические и тепловые процессы в неста-билизованных зонах, на влияние тепловыделения дистанциони-рующих устройств, обечаек реактора и пр. Рассмотрены весьма важные вопросы теплового моделирования сложных каналов, позволяющие оценить области применения тех или иных экспериментальных данных для расчета конкретных случаев. Приводятся примеры расчета гидравлических сопротивлений, касательных напряжений, полей скоростей и температурных полей. [c.2]

Кроме приведенной выше работы на кафедре проведен ряд других работ по температурным деформациям технологической системы. Аспирантом Маноранджан под руководством В. А. Скрагана проведена большая работа по определению температурных деформаций плоскошлифовального станка. В этой работе наряду с экспериментальным исследованием произведен теоретический расчет температурных полей и температурных деформаций узлов плоскошлифовального станка. Работа будет опубликована в сборнике трудов ЛПИ им. М. И. Калинина. [c.354]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...