Температурное поле при сварке

Применение конструкционных низколегированных сталей повышенной и высокой прочности, теплоустойчивых и жаропрочных хромомолибденованадиевых, нержавеющих хромоникелевых сталей, биметаллов и композиционных материалов для изготовления аппаратов актуализирует проблему механической неоднородности. Механическая неоднородность, заключающаяся в различии механических характеристик зон (шва Ш, зоны термического влияния ЗТВ и основного металла) сварного соединения, является, с одной стороны, следствием локализованных температурных полей при сварке структурно-неравновесных сталей, с другой - применения технологии сварки отличающимися по свойствам сварочных материалов с целью повышения технологической прочности. [c.93]

Электрическому моделированию температурных полей при сварке посвящена, насколько нам известно, только работа [4], где на сетках Я — С решено несколько задач по сварке и наплавке. [c.412]

Температурное поле при сварке существенно отличается от выше- приведенного, так как нагрев осуществляется подвижным источником тепла, и изотермы приобретают форму эллипсов, сдвинутых относительно центра разогрева. На рис. 11 изображены темпера- [c.19]

Характер температурного поля при сварке зависит от выбранного режима, т. е. от эффективной тепловой мощности д источника нагрева и скорости его перемещения V. [c.20]

Такие решения позволяют выполнять ряд расчетов применительно к получению температурных полей при сварке. [c.168]

Аналогичные решения можно применять для опред ения температурного поля при сварке от края полубесконечной пластины (начало шва в ряде реальных конструкций) и применительно к действию источника, перемещающегося параллельно краю пластины (распространение тепла ограничивается сравнительно узкой полосой металла). [c.179]

На рис. IX. 13 построены температурные поля при сварке на одинаковом режиме пластин из меди, алюминия и железа. Как видно из данного рисунка, при одинаковой тепловой мощности дуги и других параметрах режима сварки положение изотермы Гпл оказывается совершенно различным. [c.496]

Рис. IX. 13. Температурные поля при сварке пластин из железа, меди и алюминия

Температурное поле при сварке 20 Теплота, используемая при сварке 15 Термическая обработка 112, ИЗ Технологические возможности машин 38—41 [c.173]

Определение ОСН и деформаций при сварке низколегированными материалами проводили по следующим двум технологическим схемам сварка с предварительным подогревом и без него. В случае сварки с предварительным подогревом исходное распределение температур соответствовало подогреву кромок до Т — 150°С. Температурное поле при предварительном подогреве было определено по зависимостям, предложенным в работе [42]. [c.306]

Рис. 9.S. Температурные поля при одинаковой погонной энергии и толщине металла при сварке углеродистой (а) и высоколегированной (б) сталей

В зависимости от скорости нагрева режимы сварки различаются на жесткие и мягкие или высокопроизводительные и средние. При жестком режиме время нагрева t назначают минимальным и применяют ток повышенной силы. Температурное поле при жестком режиме отличается большой неравномерностью и при этом зона высоких температур сдвинута к стыку. При мягком режиме время нагрева увеличивают и соответственно применяют ток меньшей силы. В этом случае температурное поле будет более равномерным, но объем металла, нагретого до высоких температур, по сравнению с жестким режимом увеличится. [c.170]

Для описания температурных полей при расчете деформаций и напряжений можно пользоваться теорией тепловых процессов при сварке. Эта теория дает хорошее совпадение расчетов [c.137]

Н. Н. Рыкалина для условий нагрева при сварке можио получить и температурное поле при резке [c.167]

Для расчета температурных полей при лазерной сварке применяются схемы, рассмотренные выше для электронного луча. [c.56]

Основой для расчетов нагрева и плавления металла при сварке служат уравнения и формулы, полученные в гл. 6. Их используют для качественной оценки температурных полей, а также для количественных расчетов при определении термических циклов сварки, скоростей охлаждения, размеров зон термического влияния и т. д. Следует заметить, что в ряде случаев реальные процессы и явления протекают сложнее, чем это описывается формулами. Часто характер теплового воздействия при сварке, условия распространения теплоты и теплоотдачи от свариваемых деталей настолько сложны или неопределенны, что расчетное определение температур становится либо затрудненным, либо настолько неточным, что его использование оказывается неоправданным. Экспериментальное определение температур при сварке имеет свои преимущества перед расчетным, хотя и уступает ему в возможности получения и анализа общих закономерностей. Правильным следует считать подход, при котором оба метода дополняют друг друга, а решение об использовании того или иного метода принимается с учетом конкретной обстановки и поставленных задач. [c.203]

Механизм образования остаточных напряжений при сварке можно проиллюстрировать следующим примером [17]. Рассмотрим пластину, по краю которой перемещается источник нагрева, создающий установившееся температурное поле с максимальным нагревом в точке расположения источника (точка О на рис. 11.1, а). При этом в крайнем волокне пластины возника- [c.407]

Ведутся экспериментальные и теоретические исследования кинетики образования и условий взаимодействия напряжений, возникающих при сварке в различных температурных областях сварного соединения (И. М. Жданов, М. В. Валиев). В результате исследований был сформулирован ряд закономерностей, определяющих развитие силового поля в сварном соединении в процессе сварки неустановившийся характер при квазистационарном тепловом поле, характер суммирования напряжений и сброса упругой потенциальной энергии при нагреве [c.26]

При сварке под действием тепла сварочной дуги (или другого какого-либо источника) возникают температурные поля весьма сложного характера. [c.411]

Пример 1. Проводится определение температурного поля при сварке двух полос 52X4X1260 мм в стык. При этом имеем одномерную задачу нестационарной теплопроводности с источником тепла. [c.415]

Возникновение собственных сварочных напряжений (т.е. без приложения внешних сил) связано с неравномерностью температурного поля при сварке. Вследствие неравномерного разофева заготовки при сварке (рис. 5.49, а) температурные деформации шва и з. т. в. офа-ничиваются в результате сопротивления менее нафетых зон основного металла. [c.274]

Температурные поля при сварке вызывают усадочные явления и интенсивное развитие деформаций. При неравномерном местном нагреве в зоне соединения возникают напряжения сжатия, уравновешиваемые напряжениями растяжения в остальной части детали. При пос-ледуюш ем охлаждении происходят неравномерные объемные изменения, пластическое деформирование и, как рез ультат, образование в зоне шва напряжений растяжения. , [c.37]

Характер температурного поля при сварке зависит от режима сварки, т. е. от эффек- -Г2 тивной мощности д источника натрева и скорости V его перемещения. [c.225]

Если на одинаковом режиме сварить металлы с различными теплофизическими свойствами, то характер их тепловых полей будет неодинаков. На рис. 72 показаны температурные поля при сварке в стык пластин б = 1 сл из некоторых металлов, существенно отличающихся друг от друга по своим теплофизическим свойствам. Параметры режима сварки ди 1000 кал1сек, v 0,2 см сек. В табл. 18 приведены средние значения теплофизических величин для соответствующих средних температур Тср. [c.130]

Крестовая проба используется также и при исследовании сплавов титана. В связи с большими, чем у стали, размерами температурного поля при сварке металла равной толщины [72] и меньшим модулем упругости титана и его сплавов размеры образцов крестовой пробы в этом случае рекомендуется увеличивать до 300 X 300 X б мм. Дуговую сварку ведут либо вольфрамовым электродом в чистом аргоне (0,01 % Nj, 0,005 % Og) с присадкой, либо под флюсом типа АНТ1 плавящимся электродом. [c.79]

Таким образом, вероятность формоизменения при теплосме-нах возрастает с ростом нестационарности температурного поля. Если одним крайним случаем в этом отношении является рассмотренное выше температурное поле при регулярном тепловом режиме, то другим, ло-видимому, будет температурное поле, квазистационарное по отношению к подвижной системе координат [115, 217]. Известно, что поля, близкие к квазистацнонар-ным, сопутствуют некоторым технологическим процессам (сварка, литье и др.), где -имеет место относительное перемещение объекта и источника тепла. [c.217]

Расчет температурного поля при однопроходной сварке н наплавке. При сварке деталей с полным (или близким к полному) проплавлением применяют расчетную схему подвижного линейного источника в пластине. В подвижной системе координат, связанной с источником, температура в точке на расстоянии г от источника равна [c.23]

При двухмерном температурном поле при однопроходной сварке листов [c.26]

Расчет температурного поля при однопроходной сварке и наплавке [c.36]

Во всех исследуемых соединениях — тавровом, стыковом, штуцерном — распределение собственных ОСН крайне неоднородно по толщине листа, что обусловлено спецификой температурных полей, возникающих при многопроходной сварке. В случае применения многопроходной сварки, выполняемой по методу отжигающего валика, структурные превращения практически не оказывают существенного влияния на ОСН в области сопряжения шва с основным металлом собственные ОСН для всех сварных узлов практически одинаковы и составляют примерно 0,8ат Е поперечном и (0,8-Ь 1,0) а в продольном направлениях. На основании исследования собственных ОСН в различных сварных узлах установлено, что источниками реактивных напряжений являюся те узлы, швы которых перерезают несущий элемент и образуют замкнутый контур. [c.326]

Рис. 7.22. Температурное поле предельного состояния при электрошлаковон сварке, рассчитанное по схеме двух шлаковых и одного металлического источников теплоты (б = 10 см, / = 2 см, Аш = 6 см, = 10 кВт)

Развитие окислительно-восстановительных процессов при сварке происходит в условиях высоких температур, значительно превышающих температуры процессов выплавки стали, температурное поле в зоне сварки неоднородно и можно выделить зону высоких температур, превышающих 2300 К (высокотемпературная зона), и зону низких температур, приближающихся к температуре кристаллизации металла, т. е. 2000 К (низкотемпературная зона), как это показано на рис. 9.40. В высокотемпературную зону 1 входит капля на плавящемся электроде, активно реагирующая с дленкой шлака, капля, проходящая столб дугового разряда и покрытая пленкой шлака, а также передняя часть ванны. Низкотемпературная зона 2 охватывает кристаллизующуюся часть сварочной ванны, где шлак окончательно должен отделиться от металла шва. [c.362]

Экспериментальные исследования сварочных деформаций и напряжений проводят на образцах, свариваемом объекте или его модели. Используя различные приемы моделирования, можно добиться воспроизведения процессов образования сварочных деформаций и напряжений на лабораторных образцах небольших размеров вместо реальных сварных конструкций. Правила масштабного моделирования основаны на подобии модели и натуры [4] предусматривается изготовление модели из того же металла, что и исследуемый объект, обеспечиваются подобия геометрических параметров сварного соединения, режимов сварки, температурных полей, деформаций и перемещений модели и натуры. Этими условиями можно пользоваться для моделирования напряжений и деформаций при однопроходной и многослойной сварке, а также для моделирования сварочных деформаций и перемещений, возникающих в процессе электрошлаковой сварки прямолинейных и кольцевых швов. [c.419]

Приведены новейшие данные по оптической, световой, электронной, просвечивающей, растровой, дифракционной, фотоэмиссиоиной и автоионной микроскопии. Описан метод дифрактометрии в медленных электронах и при использовании электронов с высокими энергиями. Рассмотрен микроанализ с помощью электронного зонда, Оже-спектроскопии и др. Изложены сведения о сварных соединениях. С позиций металлографии классифицированы различные способы сварки, исследованы основные изменения структуры прн сварке с растрескиванием в твердом состоянии, прослежено влияние температурного поля на структурные изменения при различных способах сварки. [c.28]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...