Температурное поле полого конуса

Температурное поле полого конуса [c.66]

Расчетный бланк и порядок выполнения ра[счета. Определение температурного поля в стенке полого конуса усложняется тем, что расчет производится для двух измерений—л и 2. Схема расчета показана на рис. 2-19. Перед проведением расчетов необходимо иметь таблицу или график значений Гг, Т , 74 [c.74]

Из вывода основных соотношений следует, что погрешность расчетных зависимостей не выше, чем в случае применения прямоугольной и полярной сеток, а точность замены полого конуса (при двумерной постановке задачи) сеточной областью более полная. Поэтому при применении треугольных сеток результаты расчета температурных полей оказываются удовлетворительными. [c.75]

Класс М. п. весьма обширен. В него входят семейство дрейфовых неустойчивостей (дрейфовая универсальная, дрейфово-диссипативная, дрейфово-температурная и т. д.), связанных с градиентами концентрации и темп-ры плазмы неустойчивости типа Кельвина — Гельмгольца в движущейся как целое плазме с неоднородным профилем скорости конусные неустойчивости, связанные с анизотропным распределением электронов и наличием конуса потерь токово-конвективная неустойчивость и др. (см. Неустойчивости плазмы). Источниками энергии для М. ц. могут служить неоднородность плазмы и удерживающего её магн. поля, неравновесные распределения частиц по скоростя.м, относительное движение заряж. компонент и пр. [c.138]

Неподвижные соединения предназначены для исключения взаимного перемещения деталей или для передачи крутящего момента. Работу соединения обеспечивает сила трения между сопрягаемыми поверхностями, которая регулируется натягом, определяемым, в свою очередь, изменением взаимного расположения конических поверхностей деталей вдоль оси соединения. Натяг обеспечивается затяжкой или запрессовкой наружного конуса во внутренний, а также за счет сборки элементов пары с различной температурной деформацией (при нагретом внутреннем конусе и (или) охлажденном наружном). При больших нагрузках и относительно малом натяге, при вибрациях в неподвижном коническом соединении предусматривается одна или две шпонки. В качестве примеров таких соединений можно назвать соединения конусов валов электрических машин и станков, соединения валопроводов судов, соединения фланцевых муфт с полыми и сплошными валами, конические фрикционные муфты, конические штифты и головки, уплотнительные пробки. Расчет натягов, а также числа шпонок (или необходимость дополнительного крепления) конического соединения осуществляется методами сопротивления материалов и аналогичен расчету натягов прессовых посадок для цилиндрических соединений. [c.106]

Постановка задачи. Многие элементы конструкции тепловых двигателей, машин, теплообменных устройств различного назначения выполняются в форме полого (тонкостенного) конуса. Это —конфузо-ры, диффузоры, переходники, раструбы. Тепловой режим таких устройств представляет интерес, так как даже при постоянном подводимом радиальном тепловом потоке вследствие особенностей конструкции всегда возникают и осевые градиенты температуры. Применение прямоугольных и полярных сеток к расчету температурного поля в полом конусе не дает желаемого ре- [c.66]

Конструктивное выполнение экспериментальной установки показано на рис. 6-16. На подобной установке можно проводить исследование удельных объемов газов при давлениях до 300 бар и температурах до 600° С. Все основные части установки (за исключением -поплавка, нити и пружины) выполнены из нержавеющей стали 1Х18Н9Т. Для получения равномерного температурного поля горячий сосуд помещается в медном термостате. Отдельные части установки соединяются при помощи ниппельных соединений с уплотнением по типу шар — конус, или при помощи резьбовых соединений с медными уплотнительными прокладками. Уплотнение стекла смотрового окна достигается за счет тщательной его притирки к металлу. [c.190]

Нагрев при однопроходной дуговой сварке продольных и кольцевых швов тонкостенных цилиндрических оболочек, несмотря на кривизну, может быть приравнен к случаю нагрева пластины линейным источником теплоты. Ввиду того, что цилиндр, а также конус являются развертывающимися поверхностями, кривизна не оказывает влияния на распространение теплоты по сравнению с пластинами. На распространение теплоты могут оказать влияние размеры цилиндра или конуса. В цилиндрах малого диаметра (трубах) при сварке продольного шва происходит встреча тепловых потоков на линии, противоположной шву. Эта граница является адиабатической, и данный случай можно рассматривать как сварку двух узких пластин (рис. 17.19, а, б). При сварке кольцевого шва на трубах малого диаметра его конец заваривают по подогретому металлу. При этом температурное поле движущегося источника теплоты при переходе к началу шва накладывается на имеющееся температурное поле, которое подсчитывают приближенно так же, как для области начала шва в бесконечной пластине (рис. 17.19, в). Определение температуры начала шва производят по формулам для периода теплонасыщения ( 17.3). [c.440]

При толщине тонкого листа 0,15—0,5 мм диаметр контакта деталь — деталь можно принять равны.м диаметру контакта электрод — деталь (рис. 73,а). В связи с этим характер и расположение линий тока зависят от отношения и бтолст- Диаметр токопроводящего конуса Ок = (3 3,5)с к. Плотность тока j по сечению распределена неравномерно и достигает максимального значения на его периферии (рис. 73, б). В связи с этим температурное поле по сечению d также неравномерно, и периферийные зоны металла нагреваются до температуры плавления раньше, чем центральная часть контакта. Это относится к случаям сварки на жестких режимах (при более мягких режимах температурное поле к моменту расплавления металла успевает выровняться по сечению d ). Поэтому при жестких режимах образование литого ядра начинается с периферии контакта. По мере нагрева периферийных зон сопротивление их увеличивается, плотность тока в центральной части возрастает, и там начинается расплавление металла с образованием нормальной литой зоны (рис. 73,г и 74,а). [c.125]

Газовые потоки, состав шихты, ее габариты и физические свойства (спекаемость, вязкость, теплопроводность и пр.), методы ведения колошника (закрытый колошник или работа с проплавлением, гомогенная или гетерогенная загрузка шихты, применение прокалывателей, завалка конусами вокруг электродов и т. п.), особенности шлаковой фазы, периодичность выпусков— все эти факторы оказывают более существенное влияние. на образование температурного поля, чем электрическое поле. Более того, можно предполагать, что характер электрического [c.71]

Анализ приведенных на рис. 15 диаграмм позволяет определить основные особенности влияния уль-1развука на температурное поле лунки указанных слитков. Если профиль лунки круглого слитка алюминия, отлитого в спокойных условиях, имеет форму конуса с закруглением в виде чаши и тшпература в лунке незначительно превышает температуру ликвидуса, что характерно для случая подачи жидкого металла концентрированной струей, то в ультразвуковом поле топография лунки претерпевает значительные изменения — профиль фронта кристаллизации спрямляется н абсолютная температура расплава в лунке растет на 15—20 С. [c.467]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...