Температурное поле заготовки

В опытах тепловой баланс сводился тремя способами по уравнению расхода теплоты на прогрев, физико-химические и фазовые превращения (интегральные величины), по сумме локальных теплопритоков и по результатам анализа температурных полей заготовки в процессе выпечки. Во всех опытах совпадение результатов было удовлетворительным, поступление теплоты по показаниям датчиков было, как правило, несколько завышенным, по-видимому, из-за того, что они располагались в центральной, наиболее обогреваемой части каждой поверхности заготовки, но поскольку расхождение не превысило 11 %, дополнительных измерений эпюров тепловых потоков не проводилось. [c.153]

При нестационарном температурном поле заготовки расчеты температурных деформаций усложняются потому, что тепло, выделяемое из зоны резания, непрерывно перемещается по обрабатываемой поверхности. [c.319]

При нестационарном температурном поле заготовки расчеты температурных деформаций усложняются. Дополнительное усложнение возникает еще в связи с тем, что источник образования тепла (зона резания) непрерывно перемещается по обрабатываемой поверхности. [c.287]

Неравномерность течения металла при прессовании титановых сплавов связана с интенсивным охлаждением нагретой заготовки после ее выемки из печи при укладке в контейнер и в процессе прессования. Неравномерность температурного поля заготовки во время прессования тем больше, чем выше температура ее нагрева в печи, так как при повышении температуры возрастает интенсивность теплоотдачи. На рис. 1 показаны образцы с координатными сетками после прессования при вытяжке (к 10) в плоскую матрицу. Температура нагрева заготовок из титана ВТ1 составляла 850—1080° С, сплава 0Т4 — 900—1000° С и сплава ВТЗ-1 — 950—1100° С температура нагрева контейнера 300—500° С. В качестве смазки использовали машинное масло с различными наполнителями (10 и 25% пластинчатого графита 35% бентонита 35% сернистого молибдена 10% графита - -10% бентонита 10% сернистого молибдена) и стекла. [c.8]

Значительное уменьшение контактного трения и однородность температурного поля заготовки повышают равномерность деформации. Разница в характере деформации особенно заметна при штамповке деталей с большим отношением площади поверхности к объему. Например, в структуре тонкого полотна заготовки из сплава ВТЗ-1, полученной штамповкой на кривошипном прессе [c.23]

Исследовали деформированное состояние титановых сплавов при изотермическом прессовании, деформация которых в обычных условиях, как правило, неоднородна из-за большого коэффициента трения между металлом и инструментом. В то же время низкая теплопроводность титана приводит к образованию неравномерного температурного поля заготовки, подстывающей из-за контакта с инструментом. В результате сопротивление деформированию центральной зоны заготовки намного меньше сопротивления кольцевой зоны, прилегающей к контейнеру и матрице, что увеличивает неравномерность течения металла. В отдельных случаях глубина центральной пресс-утяжины равна половине длины прессованного титанового изделия [10]. [c.180]

В блоке 2 исходя из этого распределения температуры решается электрическая задача. В дальнейшем происходит расчет температурного поля заготовки в процессе нагрева и перемещения ее в нагревателе. Положение заготовки в нагревателе определяется индексом пз. Для каждого значения индекса берутся соответствующие внутренние источники теплоты и граничные условия на поверхностях заготовки. Для заготовки на выходе из индуктора (п8 = Ы) проверяется соответствие температуры на поверхности (средней либо в какой-нибудь точке, например, в среднем сечении) требуемой конечной температуре Т . В случае если полученная в результате расчета температура отличается от конечной температуры нагрева больше чем на заданную величину, то в программе предусматривается два варианта дальнейшего расчета первый — с изменением времени нагрева заготовки, второй — с изменением мощности нагревателя. [c.224]

Изломы функционала (7,26) можно объяснить различными условиями теплообмена точек Т тах- В точке минимума функционала (7,26) значения выражений (7,27), (7,28) и (7.29) тождественно равны и определяют минимальное возможное в данной системе отклонение температурного поля заготовки от требуемого конечного. Следует отметить также, что функционал (7,20) имеет минимум при тех же значениях и 2> что и функционал (7,26), Ярко выраженные овраги вдоль оси на рис, 7,3 и 7,4 указывают на необходимость тщательной выдержки первого интервала. [c.240]

При заданной точности отклонения температурного поля от требуемого важно выяснить предельные возможности формирования температурного поля заготовки с максимальным приближением к требуемому при нагреве в индукционных нагревателях простой конструкции. Если достичь требуемой точности нагрева не удается в рамках данной структуры индукционного нагревателя ни при каких его реальных конструктивных параметрах, только тогда есть смысл усложнять конструкцию нагревателя, чтобы добиться требуемого качества нагрева. [c.249]

Поэтому представляет интерес задача исследования максимального приближения температурного поля заготовки к требуемому при нагреве в одном индукторе сменной номенклатуры заготовок. Математически подобная задача может быть сформулирована в терминах нелинейного программирования с учетом ограничений. [c.255]

При нестационарном температурном поле заготовки расчеты тепловых деформаций усложняются, и к тому же источник образования тепла (зона резания) непрерывно перемещается по обрабатываемой поверхности. При условиях, что поле температур нестационарно, материал заготовки изотропен, коэффициент теплопроводности X, плотность р и удельная теплоемкость с постоянны, в материале заготовки не происходит изменений агрегатного состояния, процесс нагрева можно выразить уравнением теплопроводности в виде линейного дифференциального уравнения второго порядка в частных производных [c.91]

Применение ЭВМ на стадии подготовки производства — одна из актуальных задач современного машиностроительного производства. С помощью ЭВМ в настоящее время решается большое количество задач выбор вида заготовки, способа ее изготовления расчеты припусков на обработку, оптимального состава шихты для отливок, температурного поля при проектировании технологии изготовления отливок и поковок маршрутных технологических процессов изготовления отливок и поковок и их оптимизация проектирование литых и штампованных заготовок рациональный раскрой ленты, рулона и листа при холодной штамповке расчет [c.220]

Если температура является функцией одних только пространственных координат х, у, z), то такое поле называется стационарным или установившимся. Однако часто температура каждой точки тела зависит также и от времени т, т. е. / = f x, у, 2, т), и тогда поле называется нестационарным или неустановившимся. Так, например, нагревающаяся в печи стальная заготовка имеет нестационарное поле, а в прогревшейся стенке здания температура каждой точки не меняется во времени и ее температурное поле будет стационарным. Геометрическое место точек, [c.136]

Наиболее простая задача — определение погрешности обработки в результате температурных деформаций заготовки — решается в предположении ее постоянного температурного поля. Это предположение можно считать достаточно точным, если поверхность заготовки обрабатывается за несколько проходов, за несколько последовательно выполняемых переходов, а также несколькими режущими инструментами (многорезцовое обтачивание одной ступени), в результате чего тепло распределяется равномерно. [c.319]

Выделяясь в зоне стружкообразования и в местах контакта стружки с резцом и резца с заготовкой, тепло оказывает большое влияние на состояние трущихся поверхностей (изменяя коэффициент трения), на точность обработки, на весь процесс резания и связанные с ним явления (наростообразование, упрочнение, износ инструмента, деформации и др.). В связи с этим необходимо знать влияние различных факторов на тепловыделение, распределение температурных полей и методы определения температуры в процессе резания. [c.100]

О волне уплотнения при деформации в неоднородном ноле температуры. В реальных технологических процессах горячего прессования порошковых материалов температурное поле может быть существенно неоднородным. Например, при горячем изостатическом прессовании получили распространение схемы процесса, при которых нагрев заготовки производят с одновременным повышением давления прессования. При этом возможны эффекты, связанные с быстрым изменением некоторых параметров материала в узком пространственном диапазоне. К таким параметрам можно отнести предел текучести твердой фазы, коэффициенты вязкости, теплопроводности и т. п. [c.133]

Фиг. 188. Схема шлифования торца и температурное поле по длине заготовки.

На фиг. 189 показано температурное поле в материале обтачиваемой заготовки. Там же схематически дана форма образующей обточенной детали после ее охлаждения до температуры окружающей среды. Для определения диаметра детали в разных сечениях можно [c.290]

Фиг. 189. Температурное поле обтачиваемой заготовки и ее форма после обтачивания.

Начальное условие (6) учитывает наличие температурного поля по сечению заготовки и покрытия. [c.103]

На третьем этапе температурное поле в заготовке при [c.110]

При деформировании в холодном или слегка подогретом штампе в заготовке образуется неоднородное температурное поле, возникают зоны затрудненной деформации и очаги локализации деформации. Контактная поверхность цилиндрических заготовок диаметром и высотой 300 мм при осадке между шероховатыми бойками без смазки с относительной деформацией 50% (вся контактная поверхность представляет собой зону прилипания) и скоростью деформирования 5 мм/с охлаждается на 300° С больше, чем в середине. При полном времени осадки (33 с) уже через 5 с температура заготовки на глубине 10 мм от контактной поверхности снижается до 880° С, тогда как температура центральных слоев 1110° С [56]. [c.7]

Для уменьшения неоднородности температурного поля прессуемой заготовки и, следовательно, увеличения равномерности деформации необходимо прессовать со сравнительно высокими скоростями. При прессовании титановых сплавов, имеющих повышенное сопротивление деформированию, выделяется большое количество теплоты. Вследствие низкой теплопроводности титановых сплавов процесс деформации приближается к адиабатическому. [c.9]

Разобранные методы дают возможность установить общий баланс теплоты, возникающей при резании, и составить температурное поле резца, стружки и заготовки. [c.133]

Зависимости (61) и (62) являются в известной мере приближенными, поскольку в них не учитывается влияние дополнительной неравномерности деформации компонентов биметалла в очаге деформации, вызываемой различием их прочностных свойств, а также неоднородностью температурного поля по сечению биметаллической заготовки, обусловленной различной теплопроводностью слоев. [c.159]

ТЕМПЕРАТУРНОЕ ПОЛЕ В ОБРАБАТЫВАЕМОЙ ЗАГОТОВКЕ. Как было изложено выше, в обрабатываемую заготовку отводится относительно малое количество теплоты. С увеличением скорости резания поток теплоты в заготовку возрастает от 2 до 8 % расходной части теплового баланса. Это количество теплоты, проникая в металл заготовки, приводит [c.116]

Рис. 8.14. Расчетное температурное поле в обрабатываемой заготовке

Из конструктивных параметров индуктора на формирование температурного поля заготовки наиболее сильно влияет заглубление ее в индукторе ст. Поэтому естественно оставить задачу нахождения такого заглубления ст, которое наравне с параметрами релейной оптимальной программы изменения напряжения на индукторе обеспечит наибольшую точность нагрева заготовки е, т. е. требуется определить ст и Оор1 (О с учетом ограничений на всем времени процесса (о на напряжение О < 7 (О < тах и на максимальную [c.243]

Погрешность фс)рл ы обработанных поверхностей возрастает из-за непостояпсгиа температурного поля по объему заготош и в процессе обработки (рис. 6.15, а), и после охлаждения обработанной заготовки возникают дополнительные погрешности обработанной поверхности (рис. 6,15, б). Температурные погрешности следует учитывать при иалад.че станков. Для определения погрешностей необходимо знать температуру инструмента и заготовки или количество теплоты, переходящей в них (см. рис. 6.14). [c.270]

Механическая работа, затрачиваемая на пластическую деформацию и разрушение металла в процессе стружкообразования и образования новой поверхности, а также работа сил трения по передней и задним поверхностям инструмента почти полностью превращается в теплоту. Теплота, выделяемая в зоне резания, нагревает стружку, обрабатываемую заготовку и режущий инструмент, в которых образуются температурные поля. Наибольшая температура, возникающая в процессе резания, не должна превышать темпера-туростойкости инструментального материала. [c.72]

Для расчета формовой вулканизации при постоянной температуре плит пресса и режима охлаждения изделия на воздухе после извлечения из формы составим программу для ЭВМ, использующую обращение к процедуре TRANS TQ. В программе для исходных данных используем следующие идентификаторы N — число элементарных концентрических слоев постоянной толщины, выделяемых в цилиндре W — число циклов интегрирования по времени, через которое планируется вывод на печать текущих результатов R — радиус цилиндра СО— начальная концентрация несвязанной серы ТО — начальная температура изделия (температура заготовки, укладываемой в разогретую форму) TF — температура формы ТЕ — температура эквивалентного режима вулканизации AS, ES, NS, KS — соответственно параметры Л, E/R, п, k уравнений кинетики связывания свободной серы и параметр интенсивности тепловыделения ВВ — назначенное время вулканизации ВО — время охлаждения изделия, для которого производится расчет температурного поля и степени вулканизации материала DB — шаг интегрирования по времени. [c.206]

Возникновение собственных сварочных напряжений (т.е. без приложения внешних сил) связано с неравномерностью температурного поля при сварке. Вследствие неравномерного разофева заготовки при сварке (рис. 5.49, а) температурные деформации шва и з. т. в. офа-ничиваются в результате сопротивления менее нафетых зон основного металла. [c.274]

Погрешность формы обработанных поверхностей возрастает из-за непостоянства температурного поля по объему заготовки в процессе обработки (рис. 6.15, а), и после охлаждения обработанной заготовки возникают дополнительные погрешности обработанной поверхности (рис. 6.15, б). Температурные погрешно- [c.310]

Рис. 6.15. Влияние нагрева на заготовку а - температурное поле заготовхи б - форма заготовки после обработки

Самоорганизующийся процесс, как уже неоднократно указывалось, "работает" на принципе минимума производства энтропии. Это обеспечивает высокую тепловую эффективность (КПД) процесса. Из конкретных самоорганизующихся технологий прежде всего рассмотрим создание на гладкой поверхности заготовки различных профилей за счет автоколебаний температурного поля [574]. С этой целью осуществляется развертка на поверхность вращающейся мишени (заготовки) процесса электронно-лучевого воздействия в режиме автоколебания. Наличие двух колебательных систем (автоколебания теплового поля и вращающаяся мишень) позволяет при обеспечении резонансного режима формировать на поверхности заготовки различные автоструктуры. Они воспроизводятся с высокой точностью, недосягаемой при механическом формирова- [c.360]

Низкотемпературная ДТЦО (НДТЦО) основана на использовании тепла от деформации Или принудительного подогрева в паузах между проходами в качестве операции термоциклирования дисперсионно-твердеющих сплавов. Эту обработку можно осуществить практически на всех агрегатах ОМД. Так, процесс волочения проволоки протекает с изменением теплосодержания заготовки, а именно во время деформации заготовка разогревается за счет деформации и сил трения, затем охлаждается на барабане. Экспериментальные данные, полученные авторами работ [144,147], свидетельствуют о разогреве проволоки в волоке в зависимости от условий волочения до 40—170 °С. Теоретические расчеты [49] показали, что распределение температуры в очаге деформации при волочении алюминия неравномерно (рис. 5.21). Температурное поле меняется с уменьщением диаметра и ростом скорости Волочения На каждом последующем переходе. Однако за счет высокой теплопроводности алюминия температура проволоки по сечению после выхода из волоки может очень быстро выравниваться. [c.187]

Очевидно, для достижения узкой зоны нагрева индуктор может быть только одновитковым, но в таком индукторе симметричное поле и, следовательно, симметричное распределение температуры по периметру нагреваемого изделия получить трудно. Кроме того, дополнительную неравномерность температурного поля по периметру вносит разиостенность трубной заготовки. Это затрудняет нагрев свариваемых труб в узком температурном интервале. Поэтому указанный способ применяется при стыковой сварке труб из малоуглеродистых сталей. Скорость нагрева не превышает 400 °С/с [6]. [c.37]

Успех любого процесса горячегЬ деформирования металлов зависит от правильного выбора и соблюдения термомеханического режима формоизменения, т. е. определенного сочетания температуры, скорости и деформации. В обычных условиях деформирования в холодном или подогретом до невысокой температуры инструменте возможности поддержания оптимального термомеханического режима обработки ограничены из-за неизбежного остывания нагретой заготовки при переносе ее от печи к деформирующему оборудованию, укладке в инструмент и- последующей деформации. При охлаждении заготовки возрастают сопротивление деформированию штампуемого металла, усилие и работа деформации, возникает неоднородность температурного поля и становятся неравномерными прочностные свойства в объеме деформируемого тела, снижается пластичность обрабатываемого металла. Интенсивность остывания заготовки тем больше, чем больше отношение ее поверхности к объему. Больщие трудности возникают при щтамповке деталей с тонким и широким полотном, с узкими и высокими ребрами. Подстывание заготовки может резко изменить характер течения металла при прессовании и привести к образованию нежелательной жесткой зоны в углах между контейнером и матрицей. [c.3]

Используя при изотермическом деформировании гидравлические прессы с регулируемой скоростью движения ползуна, установки для нагрева штампов и рабочей зоны до высоких температур, можно получать неравномерные механические свойства по сечению деформируемой заготовки. Для этой цели инструмент подогревают до более высокой температуры, чем исходную заготовку (С. 3. Фиглин, В. В. Бойцов и др. Авторское свидетельство № 485809. — Бюллетень Открытия, изобретения, промышленные образцы, товарные знаки , 1975, № 36). Скорость деформирования изменяется по заданному закону. В процессе деформации заготовка разогревается вследствие теплопередачи от более нагретого инструмента. В заготовке возникает неравномерное температурное поле на поверхностях, контактирующих с инструментом, и в прилегающих к ним участках температура выше, чем в середине. Характер деформации при этом определяется соотно- [c.169]

Процесс резания сопровождается выделением значительного количества тепла, образуемого в результате деформации и трения по соприкасающимся поверхностям трущейся пары резец — заготовка и резец — стружка. Деформация и тепло непосредственно влияют на характеристику температурного поля в зоне резания, что приводит к изменению механических свойств прирезцового слоя обрабатываемого металла. [c.545]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...