Температурное поле многослойной стенки

Для построения температурного поля многослойной стенки необходимо оценить температуру на поверхности каждого слоя в отдельности. Система уравнений (3.9) позволяет получить расчетные формулы для определения температуры на поверхности любого 1 > > [c.276]

Температурное поле многослойной стенки изображено на рис. 3.3. Наклон температурной линии в отдельных слоях различен. Это объясняется тем, что для всех слоев [c.276]

Температурное поле многослойной стенки [c.75]

Температурное поле многослойной цилиндрической стенки показано на рис. 3.7. [c.281]

График температурного поля многослойной плоской стенки изображен на рис. 11-6. [c.189]

Оценим температурное поле и тепловой поток теплопроводностью через многослойную стенку с учетом контактных сопротивлений. Каждый слой имеет заданную толщину б и коэффициент теплопроводности ki (рис. 3.3). [c.275]

Температурное поле при теплопередаче через многослойную цилиндрическую стенку показано на рис. 3.8. [c.282]

Так как при стационарном температурно.м поле тепловой поток Q, проходящий через многослойную стенку, одинаков для каждого слоя, то можно воспользоваться уравненном (16.15) и записать для первого, второго и третьего слоев [c.169]

Условия задания. В задании необходимо рассчитать стационарное температурное поле осесимметричной многослойной цилиндрической стенки, в одном или двух слоях которой равномерно распределены внутренние источники теплоты удельной мощностью q (рис. 21.6), определить тепловые [c.318]

В настояш ее время, в связи с коренной перестройкой топливно-энергетической базы нашей страны в направлении резкого повышения роли ядерного горючего вместо природного газа, и, особенно, жидкого органического топлива, существенно возросла потребность в атомных энергетических установках. Организация их производства может быть основана на выпуске конструкций в многослойном исполнении, что в значительной степени будет способствовать решению всей проблемы. При этом, однако, следует иметь в виду, что атомные установки работают в более сложных и тяжелых условиях, чем сосуды химической промышленности и степень их ответственности значительно выше. Отсюда возникает необходимость в проведении комплекса работ, направленных на обеспечение надежности, долговечности п экономичности изготовления корпусов атомных реакторов, пароперегревателей, емкостей безопасности, защитных корпусов и др. Особое внимание должно быть обращено на вопросы, связанные с установлением напряженно-деформированного состояния многослойных стенок и сварных узлов конструкций, сопротивляемостью их хрупким и квазихрупким разрушениям, расчетами температурных полей в многослойных элементах, оценкой циклической прочности, изучением динамической и термоциклической стойкости конструкций, методам контроля, разработкой нормативных материалов по расчету на прочность. [c.23]

Поскольку задача по определению температурного поля рассматривается в общей постановке и отдельные слои многослойной стенки однотипны, то для получения всех основных расчетных соотнощений вполне достаточно рассмотреть двухслойную стенку, состоящую из слоя теплоизоляции (слоя А) и основного несущего м.атериала (слой Е). Теплофизические и конструктивные параметры слоев А п Е снабжаем соответствующими индексами (рис. 2-20). Между слоями имеется надежный тепловой контакт, не изменяющийся в процессе нагревания. Слой А нагревается средой с температурой Гг, а слой Е охлаждается средой с температурой Гв. Интенсивность теплообмена такой стенки со средами различна, Температурное поле в двух- [c.76]

СЭМУ предназначена для изучения двумерных температурных полей в многослойных стенках. Она позволяет решать уравнения Фурье, Лапласа и Пуассона с граничными условиями первого, второго и третьего рода, которые в общем случае могут изменяться во времени. [c.405]

Выше были рассмотрены законы распространения тепла в однослойных и многослойных стенках с последовательным расположением однородных слоев вдоль по направлению потока тепла, причем предполагалось, что рассматриваемый элемент ограждения достаточно удален от контура. Это ограничение приводит к решению такой задачи, при которой температурное поле зависит только от одной координаты X. Характерным для данного случая является постоянная интенсивность потока тепла по всей площади рассматриваемого элемента. [c.70]

Композитный материал в конструкции — многослойный материал с различной ориентацией слоев. Характеристики упругости и прочности монослоя зависят от угла ориентации и температуры. Поэтому значение нагрузки, воспринимаемой конструкцией, будет определяться не только схемами армирования, но и температурным полем. Изучим совместное влияние схем армирования и неравномерного нагрева по толщине стенки на устойчивость цилиндрических оболочек при осевом сжатии, внешнем давлении и совместном их действии. [c.224]

График температурного поля в многослойной плоской стенке представляет собой ломаную линию, причем ее угловой коэффициент (тангенс угла наклона) для каждого слоя определяется как [c.189]

Плоская стенка (фиг. 61). Плоская многослойная (п слоёв) стенка, температурное поле в ней определяется теми же условиями, что и в случае задачи о кондук-ции теплоты. Поверхность А —В омывается подвижной средой с температурой при коэфициенте теплоотдачи поверхность [c.592]

Рис. 8.3. Тепловой поток и температурное поле в многослойной плоской стенке а - последовательное расположение проводников теплоты (слоев) б - параллельное расположение проводников теплоты

Плоская стенка (фиг. 52). Плоская многослойная (п слоев) стенка, температурное поле в ней определяется теми же условиями, что и в случае задачи о кондук-ции теплоты. Поверхность А—В омывается подвиишой средой с температурой ti при ко-эфициенте теплоотдачи aj поверхность С — D — средою с температурой при ко-эфициенте теплоотдачи а . Количество теплоты, передаваемое через поверхность F м [c.496]

Приближенные аналитические методы решения задач теплопроводности [2—4] не дают возможности получить достаточно точные численные результаты при математическом моделировании температурных полей в многослойных конструкциях, даже в сравнительно простых случаях (одномерная задача, постоянные теплофизические свойства материала, число слоев основного материала) [4, 5]. Трудности возрастают в том случае, когда необходим учет переменности термических сопротивлений контактов по толш,ине и вдоль поверхности конструкции. Для двухмерных и объемных задач нестацианарной теплопроводности при сложной форме сварных узлов многослойных конструкций единственным путем получения надежных данных по температурам является численное моделирование на вычислительных машинах (ВМ). На рис. 1 показана схема многослойной стенки в районе сварного шва. В [1] показано, что для значений термических сопротивлений контактов, имеюш их место для сталей, применяемых [c.145]

Тепловые испытания многослойных сосудов показали, что перепад температуры по толщине стенки в многослойных сосудах больше, чем в однослойных, вследствие особенностей контактного теплообмена на поверхностях соприкосновения слоев [20]. В результате экспериментальных исследований была установлена нелинейная зависимость контактных температурных сопротивлений в многослойном пакете от контактного давления [21]. На основе полученных зависимостей разработаны методы расчета теплового поля и температурных напряжений в многослойном цилиндре [22, 23] и в зоне кольцевого шва [24]. Описано качественно новое явление — зависимость поля температур от напряженного состояния многослойной стенки и, в частности, перепада температуры по толщине стенки от внутреннего давления (рис. 3). С учетом контактной теплопроводности решена также задача нахождения нестационарного темнератур-ного поля при внутреннем и наружном обогреве [251. Теоретические расчеты проверялись экспериментами на малых моделях [26], в том числе тепловыми испытаниями в специальном защитном кожухе. В настоящее время институт располагает защитным сосудом объемом 8 м , рассчитанным на пневматическое разрушение в нем экспериментальных сосудов. [c.264]

В случае многослойной стенки все расчетные зависимости и порядок расчета температурного поля сохраняются, а расчетный бланк будет аналогичен бланку для двухслойной стенки. Изложенна я методика расчета позволяет определить температурное поле в многослойной стенке при произвольном выборе материала и размеров слоев. [c.82]

Обогрев химических реакторов. При обогреве химических реакторов (Т = 100—400 °С) важна малая тепловая инерция индукционного способа и возможность равномерного нагрева больших поверхностей. Особенно эффективен индукционный обогрев при температурах свыше 200—250 °С. Емкости реакторов достигают десятков кубометров, давления — 10 МПа (автоклавы). Мощность системы обогрева достигает 300 кВт, частота 50 Гц. Удельные мощности обычно не превышают 10 Вт/см . Дальнейшего увеличения мощности без сильного насыщения стали можно достичь, покрывая стенку реактора тонким слоем меди. При этом получается двухслойная среда (см. гл. 3) и напряженность магнитного поля на границе слоев падает. Одновременно возрастает коэс )фицнент мощности устройства. Активное сопротивление и КПД незначительно снижаются. Индукторы часто секционируются для создания автономных температурных зон, регулируемых по сигналам от термопар (рис. 13-9). Для уменьшения взаимного влияния секции разделяются магнитными фланцами 4. Секционирование позволяет также равномерно загрузить фазы сети. Обмотки, 3 делают многослойными из прямоугольного провода с теплостойкой изоляцией. Тепловая изоляция 2 может прокладываться как между корпусом реактора / и обмотками 3, так и снаружи для обеспечения допустимой температуры электроизоляции. [c.225]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...