Температурное поле плиты пресса

Приведем результаты числового расчета по формуле (233) температурного поля плит пресса № 10707/5Р при следующих значениях основных параметров. [c.70]

II. Температурное поле плиты пресса № 10707/Р5 о время технологического процесса [c.88]

Анализируя температурное поле плит прессов, оборудованных различными сердечниками, можно заметить, что периодическая загрузка и выгрузка вулканизируемого изделия не вызывает значительных колебаний температуры плиты. [c.89]

Рис. 33. График температурного поля плиты пресса Мб 10707/Р5 (цеховой № 173)

Рис. 34. График температурного поля плиты пресса № 10707/Р5 в начале первой смены

Рис. 54. График температурного поля плиты пресса № 10707/Р5 (цеховой № 173)

При существующих температурных режимах в вулканизационных прессах можно пренебречь температурной зависимостью коэффициента теплопроводности для стали, из которой обычно, изготовляют плиты, так как по имеющимся в литературе данным [20] для углеродистых сталей при изменении температуры от 100 до 200° С коэффициент теплопроводности изменяется не более чем на 0,5—2% в зависимости от состава стали. Область плиты, заполненная нагревательным элементом, вообще говоря, неоднородна. Однако конструкция наиболее распространенных типов электронагревателей позволяет, по крайней мере при расчете стационарного температурного поля плиты, пренебречь этой неоднородностью. [c.50]

Исследуем влияние мощности нагревателей на нестационарное поле плит пресса № 10707/Р5, для чего рассмотрим нестационарное температурное поле плиты с электрообогревом при двухпозиционном автоматическом регулировании. Будем считать, что выполняются следующие условия температура окружающей среды, коэффициент теплоотдачи и термические свойства материала плиты неизменны. [c.113]

Подобная постановка задачи возможна при расчете нагревательных плит некоторых типов вулканизационных прессов с надлежащим образом сконструированными нагревателями. Так, например, характер стационарного температурного поля, полученного выше для плиты этажного вулканизационного пресса (гл. 4, 8, пп. 2, 3) позволяет утверждать, что нестационарное поле для рассмотренных в числовых примерах случаев достаточно точно описывается приближенным уравнением [c.63]

Стационарные температурные поля нагревательных плит некоторых промышленных прессов [c.66]

Рассмотрим температурное поле прямоугольного параллелепипеда, образованного полуформами, а также нагревательными и прессующими плитами пресса для вулканизации резиновых сапог (рис. 16). [c.66]

Результаты расчета сведены в табл. 5 и табл. 6. В табл. 5 представлены рассчитанные по формулам (230) — (232) числовые значения коэффициентов Гц при мощности i-ro нагревателя, названные нами числами влияния . При пользовании табл. 5 необходимо иметь в виду, что вывод (230)—(232) был сделан в предположении отсутствия теплового потока вдоль оси Z. Это означает, что потери тепла через свободную поверхность прессующей плиты, расположенную параллельно рабочей поверхности, не учитывались при выводе расчетных формул. Формальное использование (230)—(232), а равно чисел влияния табл. 4, дает температурное поле бесконечной прямоугольной призмы с размерами сечения 2Ь X а и соответствующим распределением источников тепла. Любая точка сечения такой призмы, естественно, имеет температуру несколько большую, чем соответствующая точка сечения параллелепипеда, отдающего тепло также и в направлении оси Z. Проблема учета теплопотерь по оси не возникает, если искать решение в форме уравнения (214). Однако функция распределения плотности источников тепла вдоль оси Z при обогреве параллелепипеда стержневыми нагревателями, расположенными как показано на рис. 16, имеет такой вид, что расчет поля по формуле (214) потребует учета нескольких слагаемых с индексом rt > 2. [c.70]

Анализ экспериментальных данных. На рис. 29 представле-Кы графики нестационарных температур точек рабочей поверхности плиты пресса № 10707/Р5 во время производственного процесса. Наибольший перепад температуры достигает 30° С (точки 3 ч 11). Расположение точек на рабочей поверхности показано на рис. 30. Температурное поле измерялось во второй половине смены, т. е. после длительного прогрева пресса. [c.88]

Температурное поле нагревательной плиты пресса для вулканизации резиновых сапог при внесении технологических возмущений [c.107]

Нагревательные плиты прессов № 10707/Р5 представляют собой стальные прямоугольные пластины толщиной 40 мм. Боковые нагревательные плиты имеют размер рабочих поверхностей 565 X 380 мм, нагревательная плита пуансона — 380 X 160 мм. Исследование проводилось для температурного поля боковых нагревательных плит. [c.107]

Температурное поле исследовалось на рабочей поверхности плиты. Расположение датчиков температуры показано на рис. 30. Поле исследовалось при предварительном прогреве пресса после нерабочего дня и во время технологического процесса непосредственно после разогрева (первые 8 ч работы пресса), а также в конце рабочей недели (последние 10 ч работы пресса). Графики переходного процесса при предварительном прогреве пресса представлены на рис. 25 и 53. Цифрами обозначены графики температуры соответствующих датчиков. Температурное поле рабочей поверхности на протяжении первых 6 ч ведения технологического процесса после разогрева представлено на рис. 37. Температурное поле во время технологического процесса в конце недели представлено на рис. 38 для двухчасового промежутка 108 [c.108]

Формулы (303) — (308) позволяют приближенно определять температурное поле нагревательной плиты пресса № 10707/Р5 в процессе автоколебаний. [c.114]

Температурное поле при перерывах в работе пресса. При длительном перерыве в работе пресса № 10707/Р5 рельеф температурного поля боковых плит изменяется (см. рис. 29, 31). Температура точек в прилежащей к пуансону части плиты (на рис. 29 точка 3, на рис. 31 точки /, 2) несколько снижается, что объясняется увеличением тепловых потерь в этой части, так как при перерыве в работе пресс остается приоткрытым и нагревательная плита пуансона отходит на некоторое расстояние от прилежащей к ней торцовой части боковой плиты. Температура точек противоположной части плиты, прилежащей к деталям установки сердечника, в значительной степени возрастает, что объясняется снижением тепловых потерь за счет прекращения оттока тепла по металлическим деталям крепления стержня. Величина максимального перепада температуры на поверхности плиты при этом уменьшается и температурное поле в целом становится равномернее. [c.117]

Так как во время перерыва в работе пресса температурное поле нагревательных плит меняет свой рельеф, то в первых технологических циклах, непосредственно следующих за перерывом, вулканизация изделий осуществляется при несколько ином ха-рактере температурного поля. В случаях когда изменение характера поля вызывает нежелательные отклонения качества выпускаемой продукции, необходимо обеспечить соответствующее изменение режима обогрева во время перерыва, поэтому формулировка технологических требований к температурному полю при вулканизации должна быть четкой и обоснованной. [c.118]

Расчет поля плиты пресса № 10707/Р5 при предварительном прогреве. При неизменном во времени распределении мощности источников тепла температурное поле прямоугольного параллелепипеда, представляющего собой упрощенный макет системы из прессформы, нагревательных и прессующих плит пресса № 10707/Р5 (см. рис. 16) может быть определено по формуле [c.81]

Порядок проведения исследования. Исследование температурного поля нагревательных плит прессов для вулканизации резиновых сапог при внесении технологических возмущений проводилось на прессах с жестким сердечником и с сердечником эластичным. Подробное описание устройства прессов и технологического процесса приводится в книге Н. И. Мосина [19]. Ограничимся приведением данных, необходимых для понимания эксперимента и проведения расчета температурного поля плит. [c.107]

Интересен в этом отношении опыт датской фирмы Сеннерсков. Этой фирмой предложены и внедрены в производство сварные греющие плиты, которые имеют небольшую массу с сохранением оптимальной жесткости. Греющая плита (рис. 67) состоит из горизонтальных листов и прямоугольных планок, образующих последовательную систему каналов, и торцовых планок.Это дало возможность резко повысить термический к. п. д. плиты, сократить продолжительность разогрева и охлаждения плиты и в результате увеличить производительность пресса. Кроме экономических преимуществ, такие плиты имеют еще одно важное преимущество — высокую равномерность температурного поля плиты. [c.112]

Для расчета формовой вулканизации при постоянной температуре плит пресса и режима охлаждения изделия на воздухе после извлечения из формы составим программу для ЭВМ, использующую обращение к процедуре TRANS TQ. В программе для исходных данных используем следующие идентификаторы N — число элементарных концентрических слоев постоянной толщины, выделяемых в цилиндре W — число циклов интегрирования по времени, через которое планируется вывод на печать текущих результатов R — радиус цилиндра СО— начальная концентрация несвязанной серы ТО — начальная температура изделия (температура заготовки, укладываемой в разогретую форму) TF — температура формы ТЕ — температура эквивалентного режима вулканизации AS, ES, NS, KS — соответственно параметры Л, E/R, п, k уравнений кинетики связывания свободной серы и параметр интенсивности тепловыделения ВВ — назначенное время вулканизации ВО — время охлаждения изделия, для которого производится расчет температурного поля и степени вулканизации материала DB — шаг интегрирования по времени. [c.206]

В книге изложены основы расчетов температурных полей рабочих органов прессов (нагревательных плит и прессформ) при сложных условиях технологического процесса с учетом автоматического регулирования температурного режима. Приводятся данные о статических и динамических свойствах нагревательных плит и пресс-форм ак объектов автоматического регулирования. Рассматриваются конструктивные особенности прессов с точки зрения обоснования математической постановки задачи теплового расчета. [c.2]

Несмотря на широкое использование вулканизационных и аналогичных им по конструкции и тепловому режиму прессоп до настоящего времени не разработано научно обоснованной методики, позволяющей провести достаточно полный расчет температурного поля нагревательных плит и прессформ этих прессов, отражающий сложные нестационарные условия технологического процесса. [c.3]

При проектировании оборудования с паровым обогревом отсутствие подобной методики в известной мере компенсировалось большим опытом проектировщика, так как при обогреве насыщенным паром температура теплоносителя при постоянном давлении стабильна и перегрев плит и прессформ исключается. При электрообогреве температура нагревательных элементов, а следовательно и температурное поле нагревательных плит и пресс-форм, существенно зависит от мощности нагревательных элементов и их расположения в плитах. В силу этого создание в плитах и прессформах температурного поля, соответствующего технологическим требованиям, в случае электрообогрева трудно осуществить без предварительного теплового расчета [c.3]

Решение двухмерной задачи стационарного поля для прямоугольника. В некоторых случаях при расчете температурного поля прямоугольного параллелепипеда, форму которого имеют нагревательные плиты большинства прессов, оказывается возможным исключить из рассмотрения одну пространственную координату. Так можно поступить, если граничные условия, функция распределения тепла в теле параллелепипеда и начальные условия задачи не зависят от этой координаты, например, в случае теплоизоляции соответствующих взаямопараллельных граней и независимости коэффициентов теплообмена на поверхности от исключаемой пространственной координаты. При этом полагается, естественно, что распределение мощности источников тепла нагревателя и все теплофизические константы не зависят от этой координаты. Аналогичную постановку задачи можно допустить и при отыскании поля прямоугольного параллелепипеда в сечении, проведенном перпендикулярно ребрам на достаточно большом удалении от параллельных сечению граней, когда можно пренебрегать тепловым потоком через элементарные площадки сечения в направлении исключаемой координаты. [c.13]

Общие признаки конструкций плит различных типов. Постановка задачи расчета температурного поля рабочих органов пресса (нагревательной плиты и прессформы), позволяющая найти решение обычными инженерными методами, не может быть осуществлена без необходимых принципиальных упрощений действительных процессов теплопроводности и теплообмена, происходящих в этих органах. Сложный вид внутренней рабочей и внешней поверхности прессформ, а также большое их разнообразие, связанное с широким ассортиментом выпускаемой продукции, затрудняет разработку общей методики расчета, одинаково пригодной для всех типов прессформ. Наряду с этим для всех вулканизационных прессов характерна определенная общность конструкций нагревательных плит, имеющих, как правило, форму прямоугольных параллелепипедов, причем длина и ширина рабочих поверхностей значительно больше толщины. Отмеченная простота формы представляет определенное достоинство с точки зрения математической постановки задачи, в частности при формулировании граничных условий. Общность конструкции и порядок соотношения линейных размеров плит различных типов прессов позволяют считать, что методика инженерного расчета поля, оправдавшая себя для плиты одного типа, может оказаться полезной и при расчете полей плит других типов прес-44 [c.44]

На рис. 14 показан рельеф температурного поля нагревательной плиты этажного пресса. Расчет произведен по формуле (186) при следующих значениях параметров а = 0,6 м а — 16,5 X X 103 вт1м град-. А, = 41 вт1м град-, ш = 14,200 вт/ж , что толщина плиты й — 0,05 м соответствует общей мощности нагревателя W = 256 вт на одну плиту. Сравнительно небольшая мощность нагревателя объясняется тем, что расчет производится для [c.56]

При конструировании пресса с электрообогревом следует использовать все возможности для снижения сопротивления теплопереходу от нагревательного элемента к плите и уменьще-нию температурного перепада между плитой и элементом, так как это позволит снизить амплитуды колебаний температуры звеньев системы. Однако для конкретных рекомендаций относительно применения тел или иных методов расчета температурных полей различных нагревателей необходимо располагать экспериментальными данными о значениях контактных сопротивлений между нагревателем и плитой, а также между отдельными деталями нагревательного элемента. [c.66]

Числовой расчет проведен для значений W = 563 вт L = = 4,40 м 1 = 1,95 м /а = 1,65 м 621 = 0,06 м 622 = 0,05 м т) = = 0,08 м т)2 = 0,27 м а — 0,03 м (а — суммарная толщина плиты ц полуматриц) Ь = 0,35 м й = 0,22 ж, X = 41 вт/м град а = = 18 вт1мР--град. Расчет произведен для поверхности подматричной плиты X = Д = 0,01 л). На рис. 23 приведены кривые расчетного температурного поля по оси следа и экспериментальные данные. Совпадение экспериментальных и расчетных данных, полученных по формулам (264) — (266), позволяет сделать вывод, что методика расчета температурного поля нагревательных плит, основанная на замене объекта упрощенным тепловым макетом, имеющим форму прямоугольного параллелепипеда с источниками тепла, обеспечивает точность, приемлемую при инженерном расчете прессов рассматриваемой конструкции. [c.81]

Коэффициент теплоотдачи на поверхности а, значение которого во многом определяет величины параметров в формулах (230) — (233) и (275), при расчете определялся по формулам (138) — (140), (159), приведенным в гл. 2 4, 5. Отмеченное хорошее совпадение расчетных и экспериментальных данных позволяет выразить мнение, что при приближенных расчетах температурных полей нагревательных плит вулканизационных прессов коэффицент теплоотдачи на поверхности можно считать постоянным и определять по указанным формулам. [c.88]

Температурное поле нагревательной плиты пресса, оснащен-,ного сердечником с эластичной камерой, исследовалось на двух [c.109]

Экспериментальными исследованиями установлено, что выгрузка вулканизационного изделия и загрузка полуфабриката, если эта операция осуществляется достаточно быстро, не вызывают заметных отклонений температуры на поверхности нагревательных плит. В то же время изменение распределения мощности нагревательных элементов или длительное открытие пресса приводят к существенному изменению температурного поля. Это объясняется тем, что в тепловом балансе пресса тепло, затрачиваемое на вулканизацию изделия, составляет менее 10% от всего количества выделяемого нагревателем (2). Следовательно, основной расход тепла прессом определяется условиями теплоотдачи в окружающую среду, что позволяет считать основным возмущающим воздействием для температурного поля нагревательной плиты изменение условий теплоотдачи системы плита и прессформа на границе с окружающей средой. [c.118]

На рис. 58 и 59 приведены характерные графики распределения избыточной температуры в направлении оси следа на рабочих поверхностях пуансона, полуматриц и подматричной плиты, —дезагруженного пресса в установившемся тепловом ветоя й -при различных значениях мощности на нагревателе. Как видн из этих графиков, температурное поле в полости прессформы, в диапазоне рабочих температур (160—220° С) на поверхности-пуансона даже в установившемся тепловом состоянии неравномерно. Наиболее ярко эта неравномерность проявляется на. [c.121]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...