Температурное поле в трехслойной

Расчет температурного поля в трехслойной пластине [c.83]

Температурное поле в трехслойной пластине 177, 337 Тензор в декартовых координатах 524 [c.569]

Смирнов М. С. Температурное поле в трехслойной стенке при граничных условиях четвертого рода. В кн. Тепло-и массообмен в капиллярно-пористых телах . М—Л., Госэнергоиздат, 1957, стр. 17—20. [c.594]

Рассмотрим формулировку задачи статики при учете стационарного теплового воздействия на трехслойную оболочку с мягким заполнителем. При этом будем считать, что задачи теплопроводности и деформирования не связаны и в результате решения задачи теплопроводности определены температурные поля в оболочке. [c.204]

В монографии Лыкова [175] приведены решения задач теплопроводности для двухслойных сред при различных граничных условиях. Подобный подход использован в статье [326] для определения температурного поля в пологой трехслойной оболочке, находящейся под воздействием теплового потока постоянной интенсивности. В работе [46] исследовано термонапряженное состояние ортотропных слоистых оболочек вращения с учетом поперечных сдвигов. [c.11]

Пусть к поверхности z = с + шарнирно опертой круговой трехслойной пластины внезапно подводится тепловой поток плотностью qt в направлении, противоположном внешней нормали. Поверхность = —с — /г-2 и контур г = 1 теплоизолированы. Это позволяет возбуждаемое нестационарное и неоднородное температурное поле в пластине приближенно рассчитывать по формуле (1.П1) [c.429]

В теплотехнических расчетах наружных ограждений зданий большое значение имеет уравнение (4) для расчета температурного поля в ограждении, что бывает необходимо, если в ограждении есть теплопроводные включения (элементы железобетонного или стального каркаса, ребра в трехслойных стеновых панелях и пр.). Задача решается интегрированием уравнения (4) в конечных разностях, что дает хорошие результаты с достаточной для практических целей точностью. Метод конечных разностей применяется также и для решения уравнения (1). Решение дифференциальных уравнений теплопроводности в конечных разностях изложено в главах IV и V. [c.14]

Моделирование температурного поля ротора производилось на трехслойной модели из электропроводной бумаги по методике, изложенной в работах [128,282]. Участки охлаждаемых лопаток и промежуточных вставок исследовались на объемной электролитической модели. Затем температурные поля сшивались . Исключение составляла лишь первая ступень, для которой оказалось возможным воспроизвести на модели ротора участок хвостового соединения полностью. Кроме изотерм на рис. 82, а (температурное поле при номинальном режиме) показаны линии тепловых потоков, что позволяет судить не только о распределении температуры, но и о местах наиболее интенсивного подвода тепла к ротору. [c.185]

Зависимость расчетного максимального сдвига гр (а) и прогиба W (б) трехслойного стержня от времени при различных физических уравнениях состояния показана на рис. 4.33 1—упругий стержень, 2—упругопластический, 3 — вязкоупругопластический в температурном поле, 4 — вязкоупругопластический в нейтронном потоке. Первые два графи- [c.183]

Если трехслойная оболочка находится в температурном поле, то краевые условия (8.25) перестают быть однородными. В этом случае осуществление перехода к (8.26) возможно в рамках обобщенного решения, если внести неоднородность, обусловленную тепловым воздействием, в состав внешних сил. [c.479]

Так как характеристики Л , (7 , р изменяются по толш,ипе трехслойного пакета разрывно, то при точной постановке задачи об определепии температурного поля уравнение (11.28) необходимо решать внутри каждой однородной области (слоя) самостоятельно, задавая на поверхностях склейки слоев дополнительные условия теплообмена и равенства температур. Решение указанной задачи представляется проблематичным. Для ее унрогцения проведем процедуру усреднения теплофизических параметров по толгцине пластины и, в конечном итоге, сведем задачу к определению температурного поля в однородной пластине с модифицированными характеристиками. Введем параметр а = Л/(7, где [c.264]

При кипении на неизотермической стенке возможно одновременное устойчивое сосуществование пузырькового, переходного и пленочного режимов кипения, что приводит к большим продольным и поперечным градиентам температуры в стенке. В этих условиях существующие способы заделки термопар в твердую металлическую стенку не позволяют измерить температурное поле с точностью, необходимой для расчета местных значений тепловых потоков и коэффициентов теплоотдачи. Определение температурного поля неизотермической стенки вблизи поверхности теплообмена, а по нему местных тепловых потоков, включая их критические значения, с высокой точностью было выполнено в [33] путем использования трехслойной модели неизотермической стенки. Измерение температурного поля проводится с помощью микротермопары, которая перемещается в слое жидкого галлия, удерживаемого силами поверхностного натяжения между металлической пластиной, к которой снизу подводится тепловой поток, и тонкой фольгой, на которой снаружи кипит жидкость. Чтобы устранить искажения температурного поля, обусловленные различием теплофизических свойств отдельных слоев стенки, материалы фольги и пластины выбираются так, чтобы их теплопроводности были равны теплопроводности галлия. [c.397]

В работе Аккерманна (G. A kermann) [347] используются линейные дифференциальные уравнения для описания поведения вязкоупругих трехслойных пластин. Учтено воздействие температурного поля. Приводятся численные примеры. [c.12]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...