Формула температурного поля

Заменив в уравнении (3.22) константы интегрирования выражениями (3.23), получим формулу температурного поля [c.279]

При оценке температуры внутри цилиндра ограниченной длины определяется безразмерная температура на цилиндрической поверхности заданного радиуса по закономерностям для бесконечного длинного цилиндра и для плоскости, параллельной основаниям цилиндра, по формуле температурного поля пластины, толщина которой равна длине цилиндра. Безразмерная температура на пересечении цилиндрической поверхности и плоскости равна произведению безразмерных температур для каждой из этих поверхностей. [c.301]

Полученные значения Лг и Foi используются для расчета по приближенным формулам температурного поля плиты применительно ко второй стадии процесса. [c.72]

При использовании приближенной формулы температурного поля (3-121) для среднеинтегральной температуры имеем [c.147]

Температурное поле параллелепипеда. Формула температурного поля параллелепипеда имеет вид Охуг = Эх Оу 02, где 0х, ву, 02 - известные температурные критерии неограниченных пластин, пересечением которых образован параллелепипед. [c.52]

Формула (5.1) описывает объемное температурное поле. Оно может быть также плоским Т = Т х, у, t) или линейным Т = = Т (л , t). Для наглядности температурные поля часто представляют графически в виде изотерм (рис. 5.2, а). Изотермической поверхностью или изотермической линией называется геометрическое место точек тела, имеющих одинаковую температуру. От точки к точке температура тела может изменяться. Изменение температуры в направлении SS на длине бесконечно малого отрезка dS называется градиентом температуры в рассматриваемой [c.141]

В п. 6.2 были рассмотрены три основных случая нагрева тел движущимися источниками теплоты — точечным, линейным и плоским. Там же были приведены формулы для определения температур в случае неустановившегося температурного поля. [c.175]

Температурное поле при движении точечного источника теплоты по поверхности сплошного цилиндра описывается сложными зависимостями. Формулы оказываются проще, если исходить из предположения, что источник теплоты быстродвижущийся. Тогда при наплавке по образующей цилиндра процесс распространения теплоты можно представить как выравнивание температур от мгновенного источника Q, расположенного в точке ф = О тонкого диска радиусом го, торцы которого теплоизолированы, а теплота отдается лишь с цилиндрической поверхности (рис. 6.20, а). В этом случае результаты подсчетов для точек по линии наплавки (г = Го, ф = 0) представлены на рис. 6.21, а, где [c.192]

Основой для расчетов нагрева и плавления металла при сварке служат уравнения и формулы, полученные в гл. 6. Их используют для качественной оценки температурных полей, а также для количественных расчетов при определении термических циклов сварки, скоростей охлаждения, размеров зон термического влияния и т. д. Следует заметить, что в ряде случаев реальные процессы и явления протекают сложнее, чем это описывается формулами. Часто характер теплового воздействия при сварке, условия распространения теплоты и теплоотдачи от свариваемых деталей настолько сложны или неопределенны, что расчетное определение температур становится либо затрудненным, либо настолько неточным, что его использование оказывается неоправданным. Экспериментальное определение температур при сварке имеет свои преимущества перед расчетным, хотя и уступает ему в возможности получения и анализа общих закономерностей. Правильным следует считать подход, при котором оба метода дополняют друг друга, а решение об использовании того или иного метода принимается с учетом конкретной обстановки и поставленных задач. [c.203]

В общем случае, когда температурное поле выражается формулами (6.22) и (6.26), ее определяют следующим образом. По формулам (6.22) и (6.26) находят координаты точки, расположенной в исследуемой зоне и имеющей температуру, при которой требуется определить скорость охлаждения. Затем значения этих координат подставляют в формулу скорости охлаждения (7.13). [c.213]

Процесс нагрева трубы вплоть до сварки, как правило, не-установившийся и температурное поле следует вычислять по формулам для стадии теплонасыщения, например по формуле [c.246]

Характерной особенностью методов начальной стадии является учет существенного влияния на расчетные формулы и на результаты экспериментов начальных условий (критерий Фурье Ро = =aт/б <0,5). Обычно в эксперименте начальные условия требуют постоянства и равенства температур по всей массе образца. В чисто нестационарных методах температурные поля имеют сложную. зависимость от физических свойств тела, геометрических размеров, граничных и начальных условий. [c.126]

Для расчета температурных полей в защите желательно интерпретировать функцию д (г, о) простой аналитической функцией. Из рис. 11.3 видно, что д г, Ео) может быть представлено суммой экспонент или даже постоянной величиной в случае кривой 1. Мощность удельного энерговыделения, как правило, определяется формулами, содержащими интегральные [c.118]

В данной главе получены формулы для расчета температурных полей в нефтяных пластах и окружающих горных породах при одно- и двухмерной фильтрации теплоносителя. Кроме того,сделана попытка обоснования следующих допущений [c.30]

Заменив константы интегрирования в формуле (3.4) найденными выражениями, получим уравнение температурного поля вида [c.274]

Для построения температурного поля многослойной стенки необходимо оценить температуру на поверхности каждого слоя в отдельности. Система уравнений (3.9) позволяет получить расчетные формулы для определения температуры на поверхности любого 1 > > [c.276]

Температуры на поверхностях отдельных слоев стенки рассчитываются по формулам теплопроводности. Температурное поле при теплопередаче через плоскую стенку показано на рис. 3.5. [c.278]

Подстановка формулы (3.49) в выражение (3.48) дает окончательное выражение для температурного поля [c.286]

Это и есть основная закономерность регулярного режима, состоящая в том, что при теплообмене в регулярном режиме натуральный логарифм избыточной температуры связан со временем линейной зависимостью. Коэффициент пропорциональности [формула (4.40)] определяет темп охлаждения только для тел с равномерным температурным полем. [c.302]

Аналитическое решение задачи о форме температурного поля в газе, не изменяющем своего состава с ростом температуры, позволило получить формулу для оценки максимальной температуры в ламинарном пограничном слое при Рг = 1 [c.378]

Этот же вывод можно получить на основе анализа температурных полей при теплоотдаче. При небольшой скорости движения теплоносителя теплообмен потока со стенкой возможен при условии Тf ф При большой скорости течения газа и Рг = 1 теплообмен возможен при Т) Ф Т , а в общем случае при Т ,. Поэтому при скоростях течения, когда разогрев газа в пограничном слое вследствие его торможения становится уже заметным, в формуле Ньютона для теплоотдачи термодинамическую температуру потока следует заменить на адиабатную температуру стенки. Обобщенная формула Ньютона имеет вид [c.382]

Подстановка констант интегрирования в формулу (14.15) приводит к следующему уравнению температурного поля в ребре [c.447]

В прямых и кольцевых (цилиндрических) суживающихся ребрах так же, как и в кольцевых ребрах постоянной толщины, площадь сечения ребра, через которую проходит тепловой поток, и периметр этого сечения изменяются по длине ребра. Поэтому рассмотрение теплового баланса элемента ребра приводи т в этих случаях к дифференциальным уравнениям, которые интегрируются в цилиндрических функциях (функции Бесселя), а расчетные формулы для оценки температурного поля и теплового потока даже для длинных ребер имеют довольно сложный вид. [c.448]

Математическая модель машины или аппарата отражает их рабочие процессы с известным приближением. Расчетные соотношения, входящие в математическую модель, как правило, отражают закономерности отдельных явлений, составляющих рабочий процесс, без учета взаимного влияния. Например, формулы для определения гидравлического сопротивления различных участков гидравлического тракта получены на основе экспериментов в идеализированных условиях (равномерное поле скоростей на входе, однородное температурное поле, отсутствие внешних возмущений и т. д.). В реальных конструкциях эти условия не соблюдаются. Поэтому иногда при разработке нов ых конструкций прибегают к техническому моделированию устройств, когда до постройки машины или аппарата их отдельные качества или итоговые характеристики изучаются на моделях в лабораторных условиях. Например, при продувке уменьшенных моделей самолетов или автомашин в аэродинамических трубах можно выявить их сопротивление движению и зависимость этого сопротивления от формы их отдельных элементов, устойчивость машины при дв ижении и режимы, опасные с точки зрения потери устойчивости, и т. д. Таким образом, техническое моделирование представляет собой разновидность экспериментального исследования, при котором изучаются характеристики рабочего процесса конкретной машины или аппарата на модельной установке. [c.23]

При замене tr на ta в уравнениях теплового потока и температурного поля при ограниченном значении ар разность температур др = — 1о сравнительно велика и ею пренебречь нельзя. В этих условиях в расчетные формулы (15.78), (15.81) и (15.82) вводят эквивалентное значение глубины заложения трубопровода йэ (рис. 15.12). [c.243]

Температурное поле в грунте от стационарной теплопередачи трубопровода можно рассчитать по формуле, аналогичной формуле (15.82). [c.243]

Рассмотрим результаты некоторых методов решения уравнения трехмерной стационарной теплопроводности в изотропном материале без источников теплоты (2.56). На рис. 6.7 представлено температурное поле (распределение температуры в узлах сетки) в кубе. Все грани куба имеют постоянную температуру, причем одна 100°С, а пять других 0°С шаг сетки а/4, где а —длина ребра куба. Ввиду симметрии температурного поля результаты расчета представлены для V4 куба. В работе [97] температуры в указанных на рис. 6.7 узлах найдены методом релаксации по формуле [c.91]

Пример 23.4. На рис. 23.6 представлено температурное поле (распределение температуры в узлах сетки) в кубе. Все грани куба имеют постоянную температуру, причем одна 100 С, а пять других О С шаг сетки а/4, где а — длина ребра куба. Ввиду симметрии температурного поля результаты расчета представлены для 1/4 куба. Температуры в указанных на рис. 23.6 узлах найдены методом релаксации с использованием схемы расположения узлов сетки (рис. 23.2) и формулы (23.8), значение температур приведено слева от узлов решетки (рис. 23.6). [c.239]

Определив температурное поле Т (г, г), можно найти значения локальных коэффициентов теплоотдачи а (г) в любом сечении трубы по формуле [c.164]

Формула (10.41) получена в предположении равенства коэффициента неравномерности температурного поля шара единице (i 3 l), что имеет место в нашем случае, поскольку радиус шара мал, коэффициент теплоотдачи при пленочном кипении невелик, а теплопроводность меди значительна, а следовательно, и критерий В1 = агД<0,1. [c.176]

Расчет по графическому методу при С = 64 и 5 = 10 (рис. 6.5, а) дает значение Q = 56 800 Вт расчет через температурные градиенты по вышеприведенным формулам (температурное поле, необходимое для расчета (grad I Д и определенное численно с шагом Л/16, представлено на рис. 6.6) дает значение Q = 54 ООО Вт, т. е. результаты практически совпадают. [c.91]

Обратив интеграл1.ное преобразование Ф урье, получим формулу для расчета температурного поля пласта. [c.113]

Таким образом, дроссел1.ное тб1мперат орное иоле (температурное поле, обусловленное дросг.ельным эффектом) за температур -ным фронтом не зависит от горизонтальной координаты и опреде -ляется но формуле (У1Л.Л5). [c.154]

Волков И. К. Об одно формуле для расчета температурного поля пласта. - Тезисы Ш Всесоюзной конференции "Теоретические и экспериментальные вопросы рэашюнальной разработки нефтяных месторождений." Изц-во Казанского ун-та, 1972. [c.179]

Запишем для тела, имеющего объем V, поверхность соприкосновения с окружающей средой F и равномерное температурное поле, тепловой баланс за время dx. Избыточная температура, определяемая формулой (4.3), будет одинаковой для всех точек тела, причем при dx > О и tf = onst всегда dQ < 0. При отсутствии внутренних источников теплоты изменение энтальпии равно рассеянной поверхностью теплоте [c.301]

Для учета влияния полей физических параметров на коэффициент теплоотдачи при большой скорости движения газа разработан также метод определяющей температуры. При расчете процессов теплоотдачи в соответствии с этим методом физические параметры газа необходимо выбирать по некоторой эффективной температуре, которая зависит от трех температур, оиределяюи1их форму температурного поля при большой скорости течения газа температуры поверхности Т, , адиабатной температуры стенки Т, и температуры на внешней грашще пограничного слоя Tis. По Э. Эккерту, эффективная температура определяется формулой [c.384]

По формуле Белоконя можно рассчитывать тепловой поток и температурное поле для трубопроводов, как для больших, так и для малых относительных заложений, вплоть до укладки трубы не-яосредственно у поверхности грунта. [c.244]

Если начало координат разместить на оси симметрии пластины, то в силу одинаковости температуры t с обеих сторон температурное поле будет иметь максимум при х = 0 и, следовательно, dtjdx = = 0. Из формулы (13.32) видно, что при этом j=0. [c.297]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...