Измерение толщины стенки и слоя

ИЗМЕРЕНИЕ ТОЛЩИНЫ СТЕНКИ И СЛОЯ [c.629]

После каждой серии испытаний определялись средняя и максимальная глубины износа труб из хромированных и нехромированных труб по методике Таллинского политехнического института, заключающейся в непосредственном измерении толщины стенки чистых (без оксидного слоя) вставок в одних и тех же [c.253]

Для обеспечения акустического контакта при ультразвуковом измерении толщины стенки поверхность гиба освобождают от изоляции, отслаивающейся окалины, грязи и зачищают металлическими щетками или наждачной бумагой. Подготовленную поверхность перед контролем протирают ветошью и накрывают тонким слоем контактной смазки (машинное масло, автол). [c.254]

Какой толщины Лг должен быть слой иммерсионной жидкости (воды), чтобы погрешность вносимая этим фактором в измерение толщины стенки стальной трубы (номинальная толщина Лз= 1 мм) иммерсионно-резонансным методом, была ие более 0,2% [c.170]

Наряду с этим применение токов высокой частоты для нагрева трубки представляет еще одно преимущество. Благодаря скин-эффекту эти токи протекают в тонком поверхностном слое трубки, выделение тепла сосредотачивается полностью в этом слое. Поэтому ввиду малости градиента температуры по толщине стенки температуры внутри трубки и на ее поверхности практически не будут отличаться друг от друга. Это обстоятельство облегчает определение температуры наружной поверхности она может быть измерена термопарой, помещенной внутрь трубки. Последнее уменьшает погрешности измерений, что при решении поставленной задачи играет немаловажное значение. [c.213]

Измерения вдоль двух экранных труб (левой и правой), расположенных на свободном от пучков участке слоя (между пучками 2иЗ, рис. 2.8), показали, что толщина стенки уменьшается от 4,3-4,5 мм (соответственно для правой и левой труб) на уровне решетки [c.78]

В принципе для режимов медленной смены частиц (пакетов) у стенки можно рассчитать лучистую составляющую обмена, как это показано в [Л. 35], методом последовательных приближений для тех или иных расчетных ситуаций, задаваясь средней толщиной газовой прослойки между стенкой и пакетом (частицами первого ряда). Эту толщину и ее зависимость от различных факторов пока не удается определить прямым экспериментом. Учитывая это, наибольший интерес представят непосредственные измерения лучистых потоков от псевдо-ожиженного слоя зондом с прозрачной перегородкой с регулируемым охлаждением (известной и регулируемой температурой). [c.99]

Используя полученную таким образом форму пленки, создают моделирующую схему длиной, равной 30 толщинам стенки (в уменьшенном вследствие физических ограничений масштабе) с таким расчетом, чтобы исключить влияние эффекта уменьшения длины i) на распределение потенциалов, полученное для первой схемы, и обеспечить вторую реперную температуру, необходимую для пересчета потенциалов в температуру (из принятых условий мы знаем, что температура поверхности нагревателя на бесконечном удалении вниз по потоку равна Т -)- 167°). Для этой длины потенциалы на поверхности стенки нагревателя были согласованы с предполагаемыми перепадами температуры, равными 167° на границе стенки с паром вдали от пленки жидкости и 5,55° в пленке вдали от сухого пятна. Таким образом, разность потенциалов поперек пограничного слоя пара на большом удалении вниз по потоку в этой схеме моделирования подбиралась такой, чтобы выполнялось точное подобие при моделировании перепада температуры, равного 167°. Измерялось расиределение потенциала вдоль поверхности стенки. Результаты измерений пересчитывались в приращение температуры по сравнению с температурой насыщения (АУ. , °С). Впоследствии эти значения были использованы для внесения поправок в данные, полученные на всех укороченных схемах электромоделирования более крупного масштаба. [c.201]

Большой интерес представляют различные методы измерения толщины жидкой пленки с помощью поверхностных электрических датчиков. Существующие экспериментальные методы исследования жидкой движущейся пленки весьма далеки от совершенства. Соответствующие приборы регистрируют поверхности раздела жидкой и паровой фаз с помощью электрического контактного щупа, вводимого в слой пленки, либо используют зависимость сопротивления между электродами, находящимися в пленке, от ее толщины. Электрический метод измерения толщины пленки выгодно отличается тем, что здесь датчик, установленный в стенке канала, не возмущает пленку, а электрическая аппаратура позволяет регистрировать волновые процессы. [c.400]

По данным измерений полных давлений и температур потока в сечениях пограничного слоя во всех секциях рабочих участков и статических давлений в этих сечениях построены графики распределения скоростей и температур в пограничном слое каждой секции. По этим графикам определены интегральные характеристики пограничного слоя толщина потери импульса б , толщина вытеснения б , толщина потери энергии -O и толщина теплового вытеснения Л затем построены графики изменения этих характеристик по длине экспериментального участка (по координате х). Кроме того, построены графики изменения скорости, температуры и плотности (ыь ир ) в невозмущенном потоке, а также температуры стенки по длине канала. Эти графики использованы для вычисления касательного напряжения tw и теплового потока q-u, на стенке каналов по интегральным соотношениям импульсов и энергии для пограничного слоя. [c.350]

Из анализа статистических данных измерений глубины трещин и зависимости повреждаемости барабанов от числа пусков и остановов следует, что в первый период эксплуатации повреждаемость в зоне отверстий определяется термическими напряжениями, чем и объясняется поверхностный характер образующегося большого числа мелких трещин, распространение которых тормозится на определенной глубине. Развитие большей части трещин прекращается в поверхностном слое на глубине примерно равной 5 мм, что соответствует характеру изменения температурного перепада по толщине стенки. [c.22]

Качество поверхности образцов для механических испытаний оговорено стандартами. Поверхностный слой плоских образцов, вьь резанных из труб или листов, не должен подвергаться никакой обработке. Точность измерения диаметра или толщины стенки цилиндрических образцов при диаметре 10 мм составляет 0,01 мм, плоских образцов при толщине более 2 мм — 0,05 мм. Начальные и конечные расчетные длины измеряются с точностью не ниже 0,1 мм. Измерение образцов после испытания выполняется с точностью не ниже 0,1 мм. Каждое измерение производят не менее чем в трех местах (в середине и по краям рабочей части образца). По наименьшим из полученных размеров вычисляется площадь поперечного сечения образцов с округлением до 0,01 мм при площади до 10 мм до 0,05 мм2 при площади от 10 до 20 мм до 0,1 мм при площади от 20 до 100 мм2 до 0,5 мм при площади от 100 до 200 мм до [c.15]

Измерения показали, что вихри как больших, так и малых масштабов затухают по прохождении расстояния, пропорционального их масштабу. Эти вихри или пульсации давления, как показывают измерения корреляции давления вдоль потока, переносятся со скоростью, изменяющейся в пределах 0,5 -Ь 0,8 от Уоо. Низкие скорости переноса получаются, когда пространственное разделение приемников давления мало или когда коррелированы только флуктуации давления на высоких частотах. Большие конвективные скорости получаются в том случае, когда пространственное разделение приемников давления велико или когда коррелированы только низкие частоты. Таким образом, низкочастотные флуктуации давления проносятся мимо приемников с большей скоростью. Поперечные (в плоскости стенки) и продольные масштабы пульсаций давления, как показали измерения, имеют один и тот же порядок — порядок эффективной толщины пограничного слоя б. [c.448]

Сравнение микроструктур втулок из стали 20 с соотношением D/d = 1,2 1,4 1,8 (t = 3,5 7,0 14,0 жж) после протягивания с а = 0,1 жж показывает, что чем толще стенка, тем выше степень вытянутости зерен и глубина текстурованного слоя (рис. 20). Так, для толщины стенки t — = 3,5 мм ) структурные изменения заметны лишь при 2а = 2,0 мм, а для t — 14,0 мм (2) — при 2а =1,0 мм. Результаты измерений микротвердости феррита этих вту> [c.38]

Если пограничный слой является турбулентным или искусственно делается турбулентным, прежде чем достигается максимум скорости, то на фотографиях обнаруживается сильный скачок уплотнения. Этот скачок приблизительно перпендикулярен стенке, и измерение распределения давления на стенке показывает быстрый рост давления, вызванный присутствием ударной волны. Иногда ударная волна имеет небольшой наклон в направлении потока, вероятно, потому, что основной поток отклоняется при отрыве или быстром возрастании толщины пограничного слоя. В подобных случаях, как и при ламинарном пограничном слое, также наблюдаются отраженные волны расширения, хотя это отражение недостаточно, чтобы устранить возрастание давления у стенки. [c.65]

Большинство исследователей считает, что травление стекла кислотами удаляет наиболее опасные поверхностные дефекты, в основном трещины, но одновременно вскрывает внутренние дефекты. При этой химической обработке стекла угол между стенками трещины и радиус кривизны ее вершины увеличиваются, что приводит к повышению критического напряжения в трещине, т. е. к упрочнению образца стекла. Некоторые авторы [2 ] предполагают, что в этом процессе обработки стекла на образце образуется поверхностный слой другой структуры и, возможно, иного химического состава, чем основное глубинное стекло. Сведений об измерении толщины поверхностного слоя пока не имеется, хотя по некоторым наблюдениям [12] можно предполагать, что она составляет не более 30 мк. [c.159]

Измерение теплопроводности тонких образцов (покрытий, конденсатов) выполнено в работах [93, 172]. Определение теплопроводности покрытий осуществляют при помощи установки (рис. 56), состоящей из подложки-нагревателя трубчатого типа с наружным диаметром 10 мм, толщиной стенки 0,5 мм и длиной 250 мм, изготовленного из тугоплавкого металла, на который наносят слой исследуемого материала с двумя или тремя различными толщинами [172]. Остаточное давление в камере установки поддерживают 10" — 10" мм рт. ст. Предварительно определяют температурное поле на каждом участке образца с покрытием из окиси алюминия, нанесенной плазменным напылением. [c.110]

На первом этапе обычно определяют частную функциональную зависимость р = / ((), где I — глубина резания. При этом экспериментальное измерение силы Р динамометром в целях исключения влияния побочных факторов (например, радиуса скругления вершины резца со) ведется с изменяющейся по значению шириной срезаемого слоя Ь. Такие условия возникают при точении трубы с переменной толщиной стенки. Остальные режимные и геометрические параметры резца на протяжении всего первого этапа экспериментов остаются постоянными. К числу таких параметров, требующих стабилизации, относятся толщина срезаемого слоя, твердость металла обрабатываемой заготовки, скорость резания, наличие смазывающе-охлаждающей жидкости или ее отсутствие, главный и вспомогательный углы в плане, задний и передний углы, угол наклона главной режущей кромки. Вершина закрепленного в динамометре резца должна быть установлена строго на высоте оси вращения заготовки. Числовые значения силы резания Р, измеренные динамометром при различных значениях ширины Ь срезаемого слоя, заносятся в протокол. [c.104]

Вместе с тем толщина и диаметр плоского образца, а также толщина стенки трубки и ее длина должны выбираться так, чтобы емкость образца составляла не менее 40 пФ при испытаниях на частоте 1 ООО Гц и не менее 20 пФ на более высоких частотах. Толщина образца должна быть определена по результатам измерений в пяти точках с погрешностью не выше 1%. Толщина такой пленки может быть определена делением общей толщины пакета из п слоев на число слоев п. Можно находить толщину также расчетом по плотности материала О, кг/м , площади поверхности F, м2, и массе образца т, кг (однослойного или многослойного из п слоев). При этом толщина определится формулой [c.514]

При разработке конструкции экснериментальной установки было обращено внимание на обеспечение равномерного по длине установки поля температур, концентричности цилиндров, на возможность контроля за отсутствием конвекции в исследуемом слое и на обеспечение наиболее точного измерения температуры корпуса и ядра. Внутренний цилиндр (фиг. 2) состоит по длине из трех частей, теплоизолированных друг от друга. Средняя часть — ядро 1 — установки находится в строго равномерном по длине поле температур. Ядро имеет торцовые компенсационные цилиндры 2 того же радиуса. Ядро соединено с компенсационными цилиндрами тонкими (толщиной 0,5 мм) кольцевыми стенками <3, сваренными между собой. Герметичные стенки, соединяющие цилиндры, необходимы для защиты измерительных термопар от исследуемого вещества — воды. [c.149]

Пуассона р — радиус срединной окружности кольца — расстояние рассматриваемого слоя от срединной окружности б — толщина стенки кольца Д —наружный диаметр кольца после его разрезки по образующей АО — измеренное изменение наружного диаметра кольца при разрезке (положительное при увеличении диаметра), равное деленному на я расхождению концов разреза а — расстояние середины рассматриваемого слоя от наружной поверхности кольца х — текущая координата всех слоев между б и а. [c.53]

В зависимости от назначения ультразвуковые приборы, как и другие приборы неразрушающего контроля, подразделяются на дефектоскопы для поиска и обнаружения дефектов, толщиномеры для измерения толщины стенок при одностороннем доступе к изделию или измерения толщины покрытий и слоев, анализаторы физико-механических свойств материала, служащие для измер)сния величины зерна, графитовых включений в чугунах, напряженного состояния объекта, упругих харс1ктеристик материала и остальных свойств, которые зависят от скорости прохождения ультразвука. [c.179]

При выборе методики измерения коэффициентов теплообмена между поверхностью и псевдоожиженным слоем предпочтение было отдано электрической схеме с датчиком-нагревателем как наиболее простой и точной. Основная часть экспериментов выполнялась с помощью датчиков, представляющих собой пропитанный лаком деревянный цилиндр, на который наматывалась виток к витку медная проволока диаметром 0,07 мм, после чего наружная поверхность датчика обрабатывалась до чистоты Ra 0,2. Затем он включался в измерительную схему. Кроме того, был изготовлен датчик, состоящий из асбоцементного цилиндра с плотно намотанной нихро-мовой проволокой диаметром 0,2 мм и медной втулки, туго посаженной сверху (толщина стенки втулки составляла 0,5 мм). Вдоль поверхности втулки были зачекане-ны три термопары. Замеры производились после дости- [c.105]

Как оказалось, при увеличении порозности среды и соответствующем росте толщины неизотермичной зоны быстро стабилизируются значения температуры первого от стенки теплообменника и ближайшего к ядру слоя рядов частиц (рис. 4.17). Таким образом, по результатам измерений эффективной степени черноты слоя и [c.182]

По мере прогрева основной массы жидкости скорость конденсации уменьшается и паровые пузыри вырастают до размеров, при которых становится возможным их отрыв от стенки. В этом случае конденсация пузырей происходит в переохлажденном ядре. потока и чем меньше недогрев, тем больше становится толщина двухфазного пристенного слоя. При некотором значений А нед паровые пузыри движутся в переохлажденном ядре потока по всему-сечению канала. Об этом свидетельствуют непосредственные измерения среднего истинного объемного ларосодержання ср в потоке недогретой жидкости, а также измерения интенсивности теплообмена и гидродинамического сопротивления. Высокие значения ф при л <0 (см. рис. 1.9) е могли бы устанавливаться в потоке, если бы область двухфазного течения ограничивалась тонким пристенным слоем. [c.255]

Магнитные магнитопорошко- вый феррозондовый магнитографиче- ский Поверхностные слои магнитных деталей Поверхностные слои деталей Сварные соединения из магнитных металлов Поверхностные несплош-" ности (трещины, волосовины и др.). Магнитная структуро-скопия Дефекты несплошности Измерение магнитных полей Трещины и непровары глубиной до 10% толщины стенки [c.476]

Метод вихревых токов, или, как мы будем называть его в этой книге по аналогии с индукционным нагревом с помощью токов высокой частоты, индукционный метод используют в трех главных направлениях для выявления несплошностей в поверхностных слоях материалов, при измерениях толщины листов, стенок труб и Покрытий на металлах и, наконец, для структуроскопии. С первыми двумя направлениями читатель может ознакомиться по работам [Л. 23—27]. [c.5]

В данной работе проводилось исследование напряженного состояния поверхностного слоя соединений, выполненных сва.ркой трением. Определялись остаточные напряжения первого рода тензометричеоким и рентгенографическим методами. При тензометрировании применялись малобазные датчики сопротивления с фольговой решеткой типа 2ФПА-3-50 Г. Датчики наклеивались на образцы по винтовой линии и подключались в измерительную систему, состоящую из измерительных мостов, двух усилителей, осциллографа Н-700. Перед измерением мосты уравновешивалась. После этого образцы растачивались при обильном охлаждении до толщины стенки 1,5 мм. Из полученной трубы вырезались площадки разме- [c.187]

На рис. 2.3 представлен 37-трубный экспериментальный участок. На этом участке исследовались нестационарные поля температуры на выходе из него при изменении тепловой нагрузки во времени при нагреве всех витых труб пучка. Опыты проводились на пучке с S/d = 12,2 и длиной 1 м. Толщина стенок труб равна 0,5 мм, эквивалентный диаметр пучка < э = 7,39 мм и пористость пучкаш = 0,52. Кожух из коррозионно-стойкой стали имел продольный разъем, герметизация которого обеспечивалась укладкой шелковой нити, пропитанной термостойким лаком. Внутренняя сторона кожуха была покрыта слоем окиси алюминия для электроизоляции труб пучка от кожуха. Отверстия для отбора статического давления были расположены в кожухе на расстояниях 0,35 и 0,75 м от входа в пучок. Для компенсации термического расширения кожуха к его нижней части припаивалась гофрированная мембрана, которая препятствовала также утечке воздуха в полость между кожухом и несущим корпусом. Пространство между кожухом и корпусом заполнялось стекловолокнистым теплоизолирующим материалом. Крепление витых труб к токоподводам принципиально не отличалось от крепления витых труб в участке, представленном на рис. 2.2. На выходе из пучка для измерения скорости и температуры размещались зонды, смонтированные между токоподводом и выходным патрубком. Ориентация труб в пучке была аналогична ориентации труб установки на рис. 2.2. В семи трубах пучка на расстояниях от входа 0,04, 0,072, 0,130, 0,210, 0,350, 0,540, 0,7, 0,8 м приваривались к внутренней поверхности термопары для измерения температуры стенки. Пучок труб нагревался постоянным током от преобразователя типа АНГМ-30. Изменение мощности тепловой нагрузки во времени осуществлялось по экспоненциальному закону с помощью специального электронного устройства. [c.62]

Среди различных методов измерения поверхностного трения в пограничном слое на гладкой поверхности трубка Стантона (поверхностная полутрубка Пито) вследствие своей простоты привлекает к себе наибольшее внимание. Она по существу представляет собой препятствие с отверстием для отбора давления, обращенным в сторону потока, причем высота препятствия мала по сравнению с толщиной пограничного слоя (рис. 1). Тогда разность между давлением у отверстия трубки и местным невозмущенным статическим давлением является функцией поля скоростей вблизи стенки и свойств жидкости. Одновременно существует соотношение подобия между безразмерными параметрами потока, включающими в себя поверхностное трение, и измеренной разностью давлений. [c.173]

Аналогичные рабочие участки применялись для исследования двухфазного пограничного слоя. В нижней подвижной пластине, выполненной в двух ва-рнантах (нетеплопроводной и теплоироводной), располагались приборы для измерения толщины и скорости пленки, полей скоростей и температур в слое. Верхняя вставка обеспечивала необходимый закон изменения давлений вдоль плоской стенки. [c.392]

Если на поверхности металла течение облегчено, то следует ожидать, что чем тоньше образец, тем больше на его пластическом течении будет сказываться влияние поверхностного слоя. В самом деле, в работе 13171 установлено, что при сжатии, изгибе и кручении труб из низкоуглеродистой стали с уменьшением толщины стенки предел текучести снижается. Авторы этого исследования пришли к выводу, что поверхностный слой в низкоуглеродистой стали имеет предел текучести на 25 % меньше, чем основной металл при однородном распределении напряжений. В этом плане интересны также результаты работы 12821, где испытывали на растяжение образцы различной толщины (от 0,045 до 1,840 мм) из чистых поликристаллов алюминия, меди и железа. Предел текучести самых тонких образцов составлял всего 20 % величины, наблюдаемой цля толстых образцов. Это явление связывается с тем, что зерна на поверхности находятся в напряженном состоянии, отличном от такового для зерен внутри образца. Вместе с тем аналогичные результаты были получены и на монокристаллах. В работе 13] есть подробный обзор iio данной проблеме. Выводы, к которым пришел автор этой работы в результате анализа существующих экспериментальных данных, позволяют выделить три основных случая механические свойства поверхностного слоя выше, равны и ниже, чем у материала в середине образца. Выводы противоречивы. По-видимому, это связано с разнообразием исследованных материалов и методик. Тем не менее прямых механических методов измерения свойств поверхностного слоя материала предложено не было. Однако, как уже было отмечерю, для оценки предела выносливости и условий нераспространения коротких трещин важно знать свойства именно поверхностных слоев. [c.96]

Когда жидкость не смачивает твердое тело, как, например, ртуть, тогда собственно нельзя говорить о скольжении в обычном смысле этого слова. В этом случае между веществом и твердой стенкой существует слой некоторой другой среды, либо воздуха, либо паров жидкости. Для воздуха при комнатной температуре ф , > 5000. Толщина слоя б должна быть больше 10 см, т. е. больше величины порядка диаметра простых молекул. Бингам и Томпсон (1928 г.) определили вязкость ртути в капилляре радиусом R = 0,012 см. Таким образом, в этом случае ф — ф >0,016 — см. уравнение (XIX. 29). Найденная подвижность ртути при комнатной температуре меньше 66. Поэтому —>0,024%. Это за пределами точности прибора Бингама, которая приблизительно составляет 0,1%. Поэтому наличие слоя воздуха не поддается измерению и вязкость ртути можно определять по обычной формуле, предполагая, что ртуть. прилипает к твердой стенке (Рейнер, 1932 г.). Эрк (1932 г.) указывал, что вязкость воздуха или пара, который адсорбируется на твердой поверхности, следует принимать значительно более высокой и что возможно его тормозящее влияние. [c.324]

Местный тепловой поток от поверхности сферы при дозвуковых скоростях в интервале чисел Рейнольдса 44 ООО < Ке <151 ООО был измерен Кэри [31] с помощью полой сферической модели из железа Армко диаметром 127 мм и толщиной стенки 1 мм. Для поддержания приблизительно постоянной температуры на поверхности сферы внутрь нее подавался нагретый пар, а воздух с температурой окружающей среды использовался как охладитель. Полученные величины ко.эффиииента теплоотдачи к приведены на фиг. 19. Коэффициент Л уменьшается до минимума в точке ф 105°, отсчитываемой от пе1>едней критической точки, и быстро возрастает на участке до точки ф 120°, очевидно, вследствие отрыва вверх по потоку, вызывающего сильно турбулентное течение. Критическое число Рейнольдса ненагретой сферы имеет порядок 1,5-1П -4-Ю и уменьшается с увеличением интенсивности турбулентности [32]. Отрывы ламинарного и турбулентного слоев имеют место при ф = 81—82° [32. 34] и ф 110° [32] соответственно, а охлаждение потоком воздуха нагретого цилиндра при больших числах Рейнольдса приводит к смещению точки отрыва вниз по потоку [24]. Поэтому отрыв ламинарного [c.107]

Был измерен тепловой поток к стенке осесимметричного сопла в окрестности выступающих прямого и наклонного цилиндров при гиперзвуковой скорости, М = 6,6 давлении торможеиия 42 кгс/см, температуре торможения от 810 и 890 К, числе Рейнольдса Ке/м от 1,44-10 до 1,7 -10 и температуре стенки ниже 350 К [70]. Цилиндры имели размеры порядка толщины невозмущенного пограничного слоя (3.5 см), толщина вытеснения составляла 1,37 см, а толщина потери импульса 0,14 см, так что весь цилиндр или его основная часть была погружена в пограничный слой, который первоначально был турбулентным. Средняя температура цилиндров составляла от 470 до 560 К. Коэффициент теплоотдачи к определялся по формуле [c.157]

Для определения локальных значений коэффициента трения на поверхности пористой стенки широко используется интегральное уравнение количества движения. По измеренным распределениям скорости и температуры в различных сечениях пограничного слоя над пористой поверхностью, а также температуре основного потока газа, массовым расходам, горячего газа и охладителя определяются соответствующие значения толщины потери импульса. По графикам, выражающим изменение толщины потери импульса, скорости, температуры и плотности газа внешнего потока, а также температуры стенки по обтекаемой поверхности, определяются производные указанных величин по продольной координате, а затем по интегральному уравнению количества движения вычисляются локальные значения коэффициента трения при различных относительных расходах подаваемых охладителей. При таком методе определения коэффициентов трения приходится пользоваться графическим дифференцированиел исходных опытных 516 [c.516]

Конструкцию описанного в п. 1.7.2 прибора, изготовленного с использованием ряда деталей от универсального монохроматора УМ-2, можно существенно упростить, если воспользоваться кюветами эталонной длины Ог из набора к УМ-2. В этом случае появляется возможность полностью исключить процедуру измерения толщины 1 рабочего воздушного слоя прибора, что позволяет удалить из светоделительной части громоздкий узел регулируемого перемещения диффузора с отсчетом его положения по микрометрической шкале. Реконструкция прибора сводится к тому, что с опорного столика снимают все детали, кроме вертикальной опорной стенки и зеркала-отражателя 3, т. е. удаляют соединительную скобу вместе с прикреплённой к ней частью препаратоводителя и верхним (подвижным) столиком с брусочками для закрепления диффузора. Вместо этого на опорном столике прибора устанавливают стандартную цилиндрическую трубку Тр эталонной длины /ог в пластмассовой оправке, снабжённой пластмассовыми гайками на противоположных своих концах (рис. 1.31). Одна из этих гаек — гайка Г1 прижимает к торцу трубки круглую стеклянную пластинку толщиной 2 мм (окошки для кювет из набора к УМ-2), внутренняя поверхность которой запылена ликоподием и представляет собой диффузор Дф. Второй конец трубки оставляют открытым. С этой целью к свободному от стеклянной пластинки торцу трубки прикладывают кольцевую прокладку и при помощи второй гайки Г2 зажимают трубку Тр в пластмассовой оправке. Изготовленную указанным способом воздушную кювету Кв, имеющую диффузор Дф вблизи одного своего края, устанавливают на опорном столике так, чтобы внешний торец гайки Г2 касался зеркала 3. Сам столик поднимают на нужную высоту и, если необходимо, кювету сдвигают [c.53]

Эти границы между отдельными режимами совпадают с результатами, полученными Г. Райхардтом при измерении распределения скоростей в слое, очень близком к гладкой стенке см. рис. 20.4). Граница режима без проявления шероховатости (у й /г З) дает толщину ламинарного подслоя и совпадает с границей применимости закона Хагена — Пуазейля при чисто ламинарном распределении ско- [c.561]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...