Толщина вытеснения теплового

По данным измерений полных давлений и температур потока в сечениях пограничного слоя во всех секциях рабочих участков и статических давлений в этих сечениях построены графики распределения скоростей и температур в пограничном слое каждой секции. По этим графикам определены интегральные характеристики пограничного слоя толщина потери импульса б , толщина вытеснения б , толщина потери энергии -O и толщина теплового вытеснения Л затем построены графики изменения этих характеристик по длине экспериментального участка (по координате х). Кроме того, построены графики изменения скорости, температуры и плотности (ыь ир ) в невозмущенном потоке, а также температуры стенки по длине канала. Эти графики использованы для вычисления касательного напряжения tw и теплового потока q-u, на стенке каналов по интегральным соотношениям импульсов и энергии для пограничного слоя. [c.350]

Существенное отличие расчета с =0,8 (штриховые кривые) от х =2 заключается в том, что уже при а > 0,2 давление в набегающем невозмущенном потоке (рсю = = 1,115) превосходит уровень возмущенного давления на значительной части крыла. Сильное разряжение на задней кромке крыла приводит к разгону потока в продольном направлении и к уменьшению толщины вытеснения пограничного слоя и немонотонному поведению коэффициентов напряжения трения в продольном направлении в этой области (рис. 5.46). Распределение теплового потока на поверхности крыла качественно совпадает с распределением величины т . [c.249]

Вдув (отсос) газа через проницаемую поверхность тела, обтекаемого гиперзвуковым потоком вязкого газа, может оказывать значительное влияние не только на величину трения и тепловой поток, но и на толщину вытеснения пограничного слоя, а следовательно, на распределение индуцированного давления. В настоящем параграфе основное внимание уделено исследованию влияния расположения области массообмена и его интенсивности на характеристики течения на сильно охлажденном треугольном крыле, а также на расположение координаты перехода от закритического режима течения к докритическому [Дудин Г.П., 2001]. [c.354]

Величины 6f и fir можно рассматривать как толщины гидродинамического и теплового вытеснения, определенные по переменной [c.261]

Система регулирования реактора содержит шесть поглощающих пластин, каждая из них имеет длину 70 см, ширину 10 ш и толщину 0,65 см. Верхняя поглощающая секция пластины длиною 35 см содержит сплав кадмия (5 вес.%), индия (15 вес. %) и серебра (80 вес. %). Нижняя секция изготавливается из циркония с целью вытеснения воды из зоны регулирования и выравнивания потока тепловых нейтронов. Система регулирования имеет ход 2 6 см, [c.241]

Толщина теплового вытеснения [c.212]

Был измерен тепловой поток к стенке осесимметричного сопла в окрестности выступающих прямого и наклонного цилиндров при гиперзвуковой скорости, М = 6,6 давлении торможеиия 42 кгс/см, температуре торможения от 810 и 890 К, числе Рейнольдса Ке/м от 1,44-10 до 1,7 -10 и температуре стенки ниже 350 К [70]. Цилиндры имели размеры порядка толщины невозмущенного пограничного слоя (3.5 см), толщина вытеснения составляла 1,37 см, а толщина потери импульса 0,14 см, так что весь цилиндр или его основная часть была погружена в пограничный слой, который первоначально был турбулентным. Средняя температура цилиндров составляла от 470 до 560 К. Коэффициент теплоотдачи к определялся по формуле [c.157]

Пористое охлаждение при ламинарном пограничном слое на стенке изучалось в ряде работ [Л. 60, 80, 97, 168, 169]. Установлено, что градиент давления оказывает значительное влияние на расход охладителя. При отрицательных градиентах давления тепловой поток в стенку увеличивается почти в 2 раза по сравнению с плоской пластиной при одинаковых расходах охладителя. При небольших положительных градиентах давления тепловой поток в стенку уменьшается на 25% по сравнению с плоской пластиной. Напряжение трения на стенке ведет себя аналогично тепловому потоку, но более существенно изменяется с изменением градиента давления, чем тепловой поток. Толщины потери импульса и вытеснения при отрицательных градиентах давления уменьшаются приблизительно до 1/3 их значений па плоской пластинс, хотя толщина теплового пограничного слоя из.меняется мало. При положи-260 [c.260]

В работе 39] подобные опыты проведены в условиях, близко имитирующих работу тепловой трубы Коэффициенты теплопередачи в этих опытах вплоть до критических тепловых потоков также оставались постоянными Таким образом, и эти эксперименты подтверждают, что небольшая толщина слоя жидкости у стенки сохраняется постоянной вплоть до кризиса (т е вытеснения его паром) В стационарном состоянии не об-наруже ю кипения ни по результатам измерений, ни визуальными наблюдениями Опыты проводились с шарами как из монеля, так и из стекла Значения коэффициентов теплопередачи для фитиля со стеклянными шарами при тех же условиях были в несколько раз ниже Удовлетворительное согласие расчетов, основанных на модели тонкого слоя, с экспериментами получено во всех случаях, за исключением фитиля из шаров самых малых диаметров (254—318 мкм), когда в первых опытах коэффициенты теплопередачи были постоянными, но ниже расчетных Критические тепловые потоки также были меньше, чем в последующих опытах с этим же фитилем По-видимому, поверхность раздела фаз в этом случае первоначально была не в первом слое шаров, что и привело к меньшему значению коэффициента теплопередачи [c.143]

Найдено, что критические тепловые потоки уменьшаются с увеличением угла наклона трубы Это подтверждает предположение о том, что кризис связан с осушением фитиля при разрыве мениска и вытеснением жидкости Уравнение, составленное для критических тепловых потоков, исходя из капиллярных ограничений, предсказывает линейное изменение <7кр от ф при условии постоянности объемного содержания жидкости ъ фитиле В экспериментах с фитилем из монелевых шаров диаметрами 510—630 мкм наблюдалось отклонение от линейности (точнее, переход от кривой с одной расчетной пористостью по жидкости к кривой, предполагающей другую пористость) По-видимому, при больших углах наклона ф фитиль не был полностью заполнен даже в первом слое шаров (имелись пустоты там, где был наибольший диаметр пор) Эксперименты на воде и калии также были выполнены с использованием мелкопористых материалов — войлочного фитиля из нержавеющей стали FM1308 [37, 51] и фитиля из спеченного стального порошка Параметры фитилей были следую щие толщина 3,2 и 1,5 мм, объемная пористость 0,58 и 0,61, проницаемость 0,55-10- и 0,48 10 высота капиллярного поднятия 0,26 и 0,35 м соответственно Экспериментальная установка, использовавшаяся в обеих работах, одна и та же (рис 3 12) Фитиль имел вид прямоугольника шириной 4,5 см и длиной 30,5 см. Испарение происходило в верхней части фитиля на высоте 5,08 см, нижняя часть фитиля была опущена [c.143]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...