Теплоизолированная поверхность при Рг

Говорят, что термодинамическая система заключена в адиабатную оболочку, если некая идеальная теплоизолирующая поверхность полностью исключает теплообмен с окружающей средой. [c.31]

Конвекционные сушильные устройства — наиболее многочисленный вид сушильных устройств, насчитывающий наибольшее количество разновидностей. Нагрев изделий в этих устройствах осуществляется контактной передачей тепла от циркулирующего горячего воздуха к окрашенной поверхности изделия, подвергающегося сушке. Рабочее сушильное пространство изготовляют в виде закрытых камер, огражденных со всех сторон теплоизолирующими поверхностями. [c.104]

Две наиболее характерные черты отличают эти сушильные устройства во-первых, нагревание изделий в них осуществляется контактной передачей тепла от циркулирующего горячего воздуха к окрашенной поверхности изделия, подвергающегося сушке во-вторых, рабочее сушильное пространство в них делается в виде частично или полностью закрытых камер, ограждаемых со всех сторон теплоизолирующими поверхностями. [c.290]

На торцах стержня, боковая поверхность которого теплоизолирована, поддерживаются постоянные температуры и Тч (7 i> Т-г). В каком состоянии находится система [c.11]

Температурное поле при движении точечного источника теплоты по поверхности сплошного цилиндра описывается сложными зависимостями. Формулы оказываются проще, если исходить из предположения, что источник теплоты быстродвижущийся. Тогда при наплавке по образующей цилиндра процесс распространения теплоты можно представить как выравнивание температур от мгновенного источника Q, расположенного в точке ф = О тонкого диска радиусом го, торцы которого теплоизолированы, а теплота отдается лишь с цилиндрической поверхности (рис. 6.20, а). В этом случае результаты подсчетов для точек по линии наплавки (г = Го, ф = 0) представлены на рис. 6.21, а, где [c.192]

Рассмотрим теперь случай, когда граничная поверхность среды теплоизолирована. Другими словами, на плоскости х = 0 [c.288]

Определить время выравнивания температуры для куба (с длиной ребра а), поверхность которого а) поддерживается при заданной температуре Т = О, б) теплоизолирована. [c.292]

Далее, рассмотрим обратный предельный случай, когда о) > > % а . Другими словами, время релаксации велико по сравнению с периодом колебаний в волне, и за время каждого периода не успевает произойти заметное выравнивание возникающих при деформации разностей температур. Было бы, однако, неправильным считать, что определяющие поглощение звука градиенты температуры порядка величины То/а. Тем самым мы учитывали бы лишь процесс теплопроводности внутри каждого кристаллита. Между тем основную роль в данном случае должен играть теплообмен между соседними кристаллами М. А. Исакович, 1948). Если бы кристаллиты были теплоизолированы друг от друга, то на границе между ними создавались бы разности температур того же порядка величины Тб, что и разности температур в пределах отдельного кристаллита. В действительности же граничные условия требуют непрерывности температуры при переходе через поверхности соприкосновения между кристаллитами. В ре- [c.183]

Если обтекаемая пластина теплоизолирована, то g (0) = 0 и Ь = 0, g(oo) = a=l. Следовательно, в этом случае температура торможения остается постоянной в поперечном сечении пограничного слоя, а температура поверхности равна температуре торможения внешнего потока [c.293]

Рассмотрим теперь ту же задачу при более сложных граничных условиях предположим, что два торца пластины теплоизолированы, а две остальные поверхности характеризуются произвольным распределением температур, т. е. [c.289]

Расчетные соотношения для теплопроводности плоской стенки в нестационарных условиях получены для симметричных условий теплообмена на обеих поверхностях стенки. Эти соотношения могут быть использованы для одного часто встречающегося случая несимметричных условий теплообмена, когда одна из поверхностей стенки теплоизолирована, а другая участвует в теплообмене. В этом случае рассчитываемая стенка толщиной б заменяется фиктивной стенкой толщиной 26 (рис. 4.6) и к ней применяются все полученные выше соотношения. Температура в плоскости симметрии фиктивной стенки равна температуре теплоизолированной поверхности реальной стенки. [c.299]

Основной погрешностью датчиков сопротивления является температурная погрешность. При изменении температуры сопротивление датчика меняется весьма заметно. Например, для константанового датчика, наклеенного на поверхность стальной детали, при изменении температуры на 1° омическое сопротивление меняется так же, как при изменении напряжения в стальном образце, на 0,7 МПа. С тем чтобы компенсировать температурную погрешность, датчик Д4 в мостовой схеме помещают без приклейки на датчике Д1 и закрывают сверху теплоизолирующим материалом, например тонкой фетровой полоской. Температура обоих датчиков оказывается при этом одинаковой. Тогда одинаковым будет и температурное изменение сопротивлений Д1 и Д4. Балансировка моста, следовательно, меняться не будет, поскольку соотношение (14.1) сохраняется. [c.554]

Если предположить, что внутренняя поверхносты =/-j теплоизолирована, то имеем [c.54]

Поверхность конденсатора теплоизолирована слоем листового асбеста. [c.166]

Экономное расходование топлива имеет очень важное народнохозяйственное значение. На улучшение экономичности ДВС направлено совершенствование рабочего процесса, уменьшение механических потерь и потерь теплоты. В связи с этим получают распространение теплоизолирующие покрытия поверхностей деталей, образующих камеру сгорания. Поскольку в ДВС до 30% теплоты, введенной с топливом, отводится в охлаждающую среду, актуальной задачей является создание адиабатного двигателя. Эффективный КПД адиабатного двигателя может быть выше эффективного КПД обычного двигателя на 20 — 25%, так как кроме повышения эффективности работы поршневого [c.249]

Основное количество теплоты выделяется в пристенном слое, где силы вязкого трения имеют наибольшее значение. В результате в этом слое температура среды повышается. Если поверхность тела теплоизолировать, то она также принимает более высокую температуру. Такая температура называется адиабатной температурой поверхности она соответствует условиям, когда перенос теплоты через поверхность отсутствует. [c.286]

Конструкция камеры для увлажнения воздуха с открытой поверхностью воды или раствора химических соединений в воде чрезвычайно проста. Она может обогреваться как благодаря циркуляции нагретого воздуха или воды в системе, окружающей камеру, так и при помощи электрического подогревателя внутри камеры за тепловым экраном. Равномерное распределение температуры и относительной влажности воздуха внутри рабочего объема камеры получают путем перемешивания воздуха вентилятором. Для уменьшения тепловых потерь в окружающий воздух снаружи камеру теплоизолируют. [c.489]

На основе проведенного анализа была решена задача о распределении температурных полей в цилиндрическом сварном патрубке реактора ВВЭР-440 в режиме эксплуатационного расхолаживания со скоростью 30°С/ч. Изменение температуры теплоносителя во времени показано на рис. 5.1. Коэффициент конвективного теплообмена с корпусом реактора определялся в соответствии с выражением (3.36). Внешняя поверхность реактора теплоизолирована. Начальная температура корпуса принята равной 300°С. Теплофизические свойства материалов на рассматриваемом интервале времени D, 2,5 ч меняются незначительно и составляют для материала корпуса реактора к = 33 ккал/м-ч -°С, р = 7,8 10 кг/м , с = 0,14 ккал/кг °С, для остальной части конструкции (наплавка, сварной шов) f = 15 ккал/м ч °С, р = 7,9 10 кг/м , с = 0,13 ккал/кг °С, коэффициент конвективного теплообмена h = 0,097 кал/см с . Задача нестационарной теплопроводности решалась в линейной постановке с использо- [c.175]

В условиях нестационарного разрушения эти зависимости не могут служить характеристиками теплозащитного материала. Измерение внутренних температур позволяет в этом случае получить сведения о теплофизических свойствах материала и кинетике гетерогенных физико-химических превращений. При сравнительных испытаниях используют критерий эффективности, равный весу теплозащитного покрытия, необходимому для поддержания температуры конструкционного слоя на заданном уровне (например, 400 К) и отнесенному к единице площади поверхности. При этом неважно, за счет чего эта эффективность достигается — за счет минимального разрушения или же за счет хороших теплоизолирующих свойств. [c.329]

Наружную поверхность корпуса теплоизолировали асбестом, внутри подвешивали электронагреватели. Максимальная температура нагрева составляла 630° С. [c.94]

Образование теплоизолирующей прослойки на поверхности охлаждения связано та же с уменьшением растворимости некоторых примесей при понижении температуры. Это относится в первую очередь к окиси натрия, которая, как указывалось выше, хорошо растворима в натрии при высоких температурах (до [c.47]

Поверхность отводящих труб желательно теплоизолировать, так как при температуре ниже 50—60° С а них может конденсироваться вода и налипать зола. Для высокосернистых топлив необходимо обеспечить температуру стенки выше 150° С для предотвращения конденсации паров серной кислоты. В случае конденсации серной кислоты проба газов по этому компоненту будет искажена. Устройства описанного типа хорошо зарекомендовали себя на газообразном и жидком топливах. Опыта искажения их в случае твердого топлива не имеется. [c.271]

Теплоизолирующие свойства отложений зависят от их структуры, теплопроводности, толщины и силы сцепления с металлом. Значения теплопроводностей отложений зависят от их структуры и химического состава. Плотно прикипевшие к поверхности трубы отложения менее опасны, чем неплотно прилегающие, поскольку зазор между трубой и накипью резко увеличивает тепловое сопротивление и приводит к местному перегреву металла трубы топочными газами. [c.108]

Условия теплообмена на противоположных поверхностях стенки могут сильно различаться по своей интенсивности. Обычно интенсивность теплообмена со стороны слоя металла много меньше, чем со стороны слоя термоизолятора, т.е. Bij B12, причем Bij 1. В этом случае расчетные формулы можно упростить, положив в них Bii = О, т.е. считать, что стенка со стороны слоя металла идеально теплоизолирована. Тогда для определения температуры слоя термоизолятора получим соотношение [c.175]

Для уменьшения погрешностей в устройствах, основанных на калориметрическом методе, конструктивно их исполняют так, чтобы потери тепла были либо полностью исключены, либо сведены к минимуму. При использовании в качестве тепловоспринимающего тела жидкостей и газов для уменьшения (Зпот опытные участки тщательно теплоизолируют от окружающей среды или применяют охранные нагреватели, мощность которых регулируется так, чтобы в местах их установки тепловые потери отсутствовали. В устройствах с твердым телом тепловоспринимающий элемент 3 (рис. 14.1) устанавливается на теплоизоляционных стержнях или призмах с минимальными зазорами относительно корпуса устройства 2. Размеры корпуса выбираются такими, чтобы отношение площади его тепловоспринимающей поверхности к полной теплоемкости корпуса было одинаковым с соответствующим отношением для тепловоспринимающего тела. В этом случае температура корпуса и тепловоспринимающего тела практически одинакова и кондуктивный теплообмен между ними (тепловые потери) пренебрежимо мал. [c.274]

Далее по (12.36) вычисляем определяющую энтальпию . Так как, по условию, поверхность теплоизолирована, то энтальпия газа на стенке равна энтальпии восстановления [см. (12.37)1. Принимая число Рг = 0,64, находим коэффициент восстановления Глам = У 0.64 =0,8. В соответствии с этим дт = = 11,4-10 м /с тогда I = 9,89-10 мV По этому значению энтальпии и давлению = [c.685]

Пример 23.8. Рассмотрим стационарное температурное поле в длинной трубе, поперечное сечение которой показано на рис. 23.10, а. На двух гранях внешней поверхности трубы задано граничное условие первого рода в виде линейиого распределения температуры от О до 200 °С. Поверхности двух других внешних граней и внутреннего цилиндрического отверстия теплоизолированы. Вариационная формулировка задачи может быть получена из (23.25). При отсутствии [c.248]

Одна из поверхностей плоской стальной иласти-ны иеограиичепиой протяжспности находится в потоке нагретого газа, другая поверхность теплоизолирована. Выполнить приближенный расчет изменения температуры пластины в зависимости от времени в течение первых 10 с. Толщина пластины 6=2 мм. Влиянием лучистого теплообмена и изменением температуры поперек стенки пренебречь. Физические свойства материала пластины с = = 602 Дж/(кг К), () = 7900 кг/м. Темпераутра окружающей среды Т.,ц (К) и коэффициент теплоотдачи а [Вт/ (м - К)1 линейно изменяются со временем = —50т + 900 ос — =—30т + 600. Вначале пластина имела температуру 293 К. [c.192]

Рассмотрим задачу расчета нестационарного одномерного температурного поля в неограниченной пластине толш,иной /. В пластине распределен источник теплоты, имеющий объемную плотность мощности q,Ax). Поверхность пластины х О теплоизолирована, а на поверхности х ------ I происходит теплообмен со средой по закону Ньютона. Начальное распределение температуры равномерное, и эта температура отлична от температуры среды. При такой постановке задачи уравнение теплопроводности и краевые условия имеют вид 1311 [c.51]

Место прохода труб через обмуровку котла уплотняют. Для герметизации газохода коллектора помещают в металлические кожухи, а для уменьшения потерь теплоты в окружающую среду теплоизолируют. Тепловое расширение коллекторов происходит по их длине. Обязательным условием создания экономайзера является полная дренируемость его поверхностей, во избежание коррозионных процессов при останове котла. [c.104]

Корпус Трубины — один из основных несущих элементов Газовой турбины в сборе. В корпусе турбины находятся узлы, образующие тракт газового потока из камер сгорания через колеса турбины к каркасу выпускного патрубка. Внутренняя часть корпуса турбины, за исключением сопловых и бандажных поверхностей, теплоизолирована от потока горячего газового тракта. [c.49]

На фиг. 357, а показана схема установки термопар на колодочном тормозе конструкции ВНИИПТМАШа. Термопары 5—12 были установлены на поверхности трения накладки и показывали ее температуру в различных точках. Термопары I—4 и 13—17 размещались на тормозных рычагах и колодках термопары 18—19 устанавливались непосредственно на якоре тормозного электромагнита. При работе механизма и тормоза электромагнит (типов МО, МОБ или МП), укрепленный на тормозном рычаге, нагреваясь до 60—80° С, отдавал тепло тормозному рычагу и увеличивал температуру поверхности трения на 3—4° при 150 включениях в час и на 4—6° при 300 включениях в час. Этот нагрев лежит в пределах допускаемой неточности измерений и может при обработке результатов не учитываться. Столь малое влияние нагрева электромагнита на увеличение температуры поверхности трения обусловливается теплоизолирующей способностью фрикционной накладки на асбестовой основе. Если электромагнит располагается отдельно от тормозного рычага, то его нагрев вообще не влияет на температуру рычага и накладок. Расположение термопар в ленте ленточного тормоза показано на фиг. 357, б. Тепло, выделявшееся электромагнитом, не оказывало влияния на температуру поверхности трения, так как электромагнит во всех случаях удален от тормозной ленты. При испытаниях максимум температуры во всех случаях был зафиксирован на расстоянии 35—40° от сбегающего конца ленты в точках 7 и 8. Расположение термопар во фрикционных (невращающихся) дисках дискового тормоза показано на фиг. 357, в. [c.626]

Допустимое удельное энерговыделение изотопного топлива определяется конкретной геометрией генератора, а точнее — соотношением объема капсулы и поверх.чости, на которой располагаются полупроводниковые или термоэмиссионные преобразователи. Принципиально важно обеспечить такую поверхность, чтобы плотность теплового потока на ней была достаточной для эффективной работы полупроводниковых или термоэмиссионных преобразователей (при этом предполагается, что все остальные поверхности капсулы тщательно теплоизолированы от окружающей среды). Если принять номинальным режим работы ТЭГ или ТЭП с КПД 10% и генерируемой на поверхности (или катоде) плотностью электрической мощности 10 Вт/см то, очевидно, потребуется подвод теплового потока порядка 100 Вт/см2. Такой поток могут обеспечить нуклиды только с большим удельным энерговыделёнием. [c.28]

Отсюда следует, что при заданной толщине слоя I и заданном тепловом потоке о(т) температура внутренней поверхности тем ниже, чем меньше параметр Vajp . Учитывая зависимость от квадрата толщины слоя I, нетрудно показать, что минимум массы теплоизолирующего слоя связан с достижением минимального значения параметра Ya pj ). [c.56]

Поверхность нагрева парогенератора набрана из трубок Фильда с двойными стенками. Полости натрия и воды (пара) разделены двойной стенкой трубы для предотвращ,ения возможности контакта этих теплоносителей. Стенки внутренних труб также выполнены двойными, при этом между внутренним и внешним каналами для натрия образуется теплоизолирующая прослойка, что уменьшает вредную утечку тепла от теплоносителя в кольцевой щели и способствует повышению среднего температурного напора между натрием и водой (паром). Таким способом удается повысить темпе- [c.117]

Корпус экспериментального участка 10 представляет собой трубу из нержавеющей стали 1Х18Н9Т диаметром 108/98 мм и высотой 340 мм. К верхней ее части приварена крышка с двумя штуцерами и тремя карманами под термопары. Боковая поверхность экспериментального участка теплоизолирована и по всей высоте обогревается охранными нагревателями. Отвод тепла путем обдува верхней крышки струей воздуха и изменение режима работы охранных нагревателей позволяли регулировать давление внутри экспериментального участка. Давление в участке определялось по температуре насыщения паров калия. [c.248]

Увлажнение стеновых теплоизолирующих материалов может иметь место при отсутствии гидроизоляции на внутренних поверхностях (сушильные, пропарочные камеры) ил и между фундаментом и 1кладк0й стены. [c.117]

Чтобы исключить влияние экранных поверхностей нагрева на тепловой режим в корне факела, часть этих поверхностей закрывают так назьшаемым зажигательным поясом , представляющим собой хромитовую или иную теплоизолирующую массу, которая удерживается на экранных трубах с прмощью приваренных к ним металлических шипов длиной 15 мм, диаметром 10 и 12 мм. Наличие зажигательного пояса снижает тепловосприятие радиационных поверхностей нагрева (коэффициент тепловой эффективности таких экранов составляет около 0,2) и позволяет поддерживать требуемую температуру в ядре факела и в зоне его воспламенения. [c.18]

На рис. 2.3 представлен 37-трубный экспериментальный участок. На этом участке исследовались нестационарные поля температуры на выходе из него при изменении тепловой нагрузки во времени при нагреве всех витых труб пучка. Опыты проводились на пучке с S/d = 12,2 и длиной 1 м. Толщина стенок труб равна 0,5 мм, эквивалентный диаметр пучка < э = 7,39 мм и пористость пучкаш = 0,52. Кожух из коррозионно-стойкой стали имел продольный разъем, герметизация которого обеспечивалась укладкой шелковой нити, пропитанной термостойким лаком. Внутренняя сторона кожуха была покрыта слоем окиси алюминия для электроизоляции труб пучка от кожуха. Отверстия для отбора статического давления были расположены в кожухе на расстояниях 0,35 и 0,75 м от входа в пучок. Для компенсации термического расширения кожуха к его нижней части припаивалась гофрированная мембрана, которая препятствовала также утечке воздуха в полость между кожухом и несущим корпусом. Пространство между кожухом и корпусом заполнялось стекловолокнистым теплоизолирующим материалом. Крепление витых труб к токоподводам принципиально не отличалось от крепления витых труб в участке, представленном на рис. 2.2. На выходе из пучка для измерения скорости и температуры размещались зонды, смонтированные между токоподводом и выходным патрубком. Ориентация труб в пучке была аналогична ориентации труб установки на рис. 2.2. В семи трубах пучка на расстояниях от входа 0,04, 0,072, 0,130, 0,210, 0,350, 0,540, 0,7, 0,8 м приваривались к внутренней поверхности термопары для измерения температуры стенки. Пучок труб нагревался постоянным током от преобразователя типа АНГМ-30. Изменение мощности тепловой нагрузки во времени осуществлялось по экспоненциальному закону с помощью специального электронного устройства. [c.62]

Положим, что плоская пластина толщиною 8 одной поверхностью обращена к среде с температурой и коэффициентом теплоотдачи а. Другая поверхность пластины теплоизолирована. Внутри пластины имеются объемные источники тепловыделения, причем их мощность убывает по экспонентному закону с углублением в пластину со стороны среды если на границе с последней мощность равна qvfi, то в толще материала qy = qir o-e rjxe i — коэффициент ослабления, считающийся известным, см. рис. 2-7. Требуется найти распределение температур в пластине при стационарном режиме. [c.40]

Распределение температур в пластине при l — q изменяется по экспоненте 2—i7j = onst. Правая поверхность пластины теплоизолирована. [c.40]

Тепловая изоляция поверхностей энергетических установок и технологических агрегатов, магистралей и емкостей предназначена для снижения интенсивности теплообмена между рабочей и окружающей средами, между отдельными конструктивными элементами. Терминологически под тепловой изоляцией (или теплоизоляцией) будем понимать как совокупность действий, направленных на снижение интенсивности кондук-тивного, конвективного или радиационного теплообмена на поверхности (в этом смысле будем использовать глагол теплоизолировать и причастия теплоизолирующий и теплоизолируемый), так и материальное воплощение этих действий (в этом смысле будем говорить о теплоизоляционных конструкциях и материалах). Для краткости, если нет опасности неодназ-начного толкования, синонимом теплоизоляционой конструкции будем считать термоизоляцию, а синонимом теплоизоляционного материала - термоизолятор. [c.6]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...