Быстродвижущиеся источники теплоты

При расчетном определении по схеме точечного быстродвижущегося источника теплоты площадь, ограниченная той или иной [c.186]

Быстродвижущиеся источники теплоты [c.179]

Определим ширину зоны двумя способами по номограмме (см. рис. 7.5, а), пригодной для источников теплоты, движущихся с любой скоростью, и по формуле (7.6) для быстродвижущегося источника теплоты. [c.210]

Так как в большинстве случаев оказывается достаточным приближенное определение скорости охлаждения, то используют теорию мощных быстродвижущихся источников теплоты без учета теплоотдачи. Скорости охлаждения обычно определяют только для оси шва ввиду их незначительного отличия от скоростей охлаждения околошовных зон. [c.213]

Математические преобразования выполним для обоих случаев одновременно, используя теорию мощных быстродвижущихся источников теплоты без учета теплоотдачи, т. е. 6 = 0. [c.216]

Температура 7 , до которой охлаждается первый слой, зависит, в частности, от длины завариваемого участка /, погонной энергии сварки q/v и температуры подогрева 7 . Выразим связь между перечисленными параметрами. Б качестве расчетной схемы примем схему мгновенного выделения теплоты на завариваемом участке / в начальный момент сварки при этом также примем, что теплота выделяется равномерно по толщине металла б, распространяется только в направлении у и теплоотдача отсутствует (рис. 7.11). Иными словами, принимается схема линейного быстродвижущегося источника теплоты в пластине. Выбранная схема не учитывает ряда особенностей распространения теплоты, однако может быть принята для расчета по следующим соображениям. Температура как указывалось выше, не превышает, как правило, 650 К. Когда околошовная зона охладится до 500...600 К, то температура по сечению успевает выравняться, и поэтому несущественно, какое распределение теплоты принято в начальный момент времени. [c.219]

Температурное поле на поверхности заготовки в пределах пятна нагрева. Представив плоский тепловой источник I (область 1, рис. 16) в виде совокупности точечных быстродвижущихся источников. Известно [26] выражение для температуры любой точки поверхности полупространства, по которому перемещается точечный быстродвижущийся источник теплоты, [c.41]

При наплавке на полый цилиндр по винтовой линии малого шага также можно использовать схемы быстродвижущегося источника теплоты. Принципиально ход рассуждений при выводе формул тот же самый, что и в случае сплошного цилиндра. Определение температур производится по [c.449]

Определение ширины зоны произведем двумя способами а) по номограмме на рис. 18.5, а, пригодной для источников теплоты, движущихся с любой скоростью б) по формуле (18.6) для быстродвижущегося источника теплоты. Определяем безразмерный критерий температуры [c.461]

Так как зависимости 18.5 получены на основе использования теории быстродвижущихся источников теплоты, то определение продолжительности нагрева при электрошлаковой сварке является ориентировочным. Используем схему линейного источника теплоты в пластине. Определяем безразмерны критерий [c.469]

ГО быстродвижущегося источника теплоты в пластине. Выбранная схема не учитывает ряда особенностей распространения теплоты, однако может быть принята для расчета по следующим соображениям. Температура Гв, как указывалось выше, не превышает, как правило, 350° С. Когда околошовная зона охладится до 200 300° С, то температура по сечению успевает выравняться, и поэтому несущественно, какое распределение теплоты принято в начальный момент времени. [c.472]

Окончательно для случая сварки полубесконечного тела мощным быстродвижущимся источником теплоты [c.526]

По схеме линейного быстродвижущегося источника теплоты в пластине (2.16) температура точек, расположенных на оси шва [c.43]

Размеры и форма шва определяются количеством теплоты, введенной в изделие, и характером ввода этой теплоты. При действии точечного быстродвижущегося источника квадрат расстояния до изотермы плавления согласно (20) определяется как [c.186]

Рис. 6.13. Схема выделения плоскостями I и I зон распространения теплоты от мощного быстродвижущегося источника

Для упрощения расчетов источник теплоты иногда считают быстродвижущимся. При сварке кольцевого шва эта схема предусматривает распространение теплоты, выделившейся на участке dS (рис. 6.19, в), только в плоскости /—/. При многократном [c.190]

Температурное поле при движении точечного источника теплоты по поверхности сплошного цилиндра описывается сложными зависимостями. Формулы оказываются проще, если исходить из предположения, что источник теплоты быстродвижущийся. Тогда при наплавке по образующей цилиндра процесс распространения теплоты можно представить как выравнивание температур от мгновенного источника Q, расположенного в точке ф = О тонкого диска радиусом го, торцы которого теплоизолированы, а теплота отдается лишь с цилиндрической поверхности (рис. 6.20, а). В этом случае результаты подсчетов для точек по линии наплавки (г = Го, ф = 0) представлены на рис. 6.21, а, где [c.192]

Формулы, описывающие нагрев полубесконечного тела движущимся нормально круговым источником теплоты, а также нагрев пластины и массивного тела мощными быстродвижущимися [c.198]

Для мощного быстродвижущегося точечного источника теплоты на поверхности полубесконечного тела, используя уравне- [c.209]

Для мощного быстродвижущегося линейного источника теплоты в пластине ширина зоны термического влияния определяется с использованием уравнения (6.45) при 6 = О по формуле [c.210]

Наконец, возможно определение максимальной температуры в предположении, что источник нагрева быстродвижущийся. Для точечного источника теплоты на поверхности массивного тела путем использования формул (6.46) и (7.10) получаем [c.212]

При электрической сварке плавлением источником теплоты служит электрический ток. Электрическую сварку плавлением подразделяют на дуговую, при которой нагрев и плавление осуществляют за счет энергии, выделяемой дуговым разрядом электрошлако-вую, при которой нагрев и плавление металла осуществляются за счет термической энергии, выделяемой током, проходящим через расплавленный флюс (шлаковую ванну) электроннолучевую, при которой энергия, расходуемая на нагрев и плавление металла в месте соединения, получается за счет интенсивной бомбардировки быстродвижущимися в вакууме электронами плазменную, при которой источником теплоты является струя ионизированного газа. Особое место занимает сварка лучом оптического квантового генератора (лазера), при которой нагрев и плавление металла осуществляются мощным световым лучом. При хи- [c.597]

В области, прилегающей позади дуги к шву или валику, выражения (7) и (8) для быстродвижущихся источников описывают также с достаточной точностью и процесс распространения теплоты дуги, перемещающейся с произвольной конечной скоростью. Лишь в области впереди пунктирной кривой на фиг. 8. в [c.16]

Источники теплоты могут быть неподвижные, подвижные и быстродвижущиеся. Очевидно, что подвижный источник не может быть мгновенным, так как предполагается, что его движение протекает в течение некоторого отрезка времени, когда выделяется теплота. Точечный непрерывно действующий источник, продвигающийся из точки О в направлении х (рис. 16.11), является подвижным источником. Для быстродвижущихся источников характерен ряд особенностей, которые рассмотрены в 17.4. [c.394]

Быстродвижущийся точечный источник теплоты на поверхности плоского слоя, в предыдущем случае предполагалось, что точечный источник теплоты может перемещаться по поверхности пластины с произвольной, в том числе и с малой, скоростью. При больших скоростях перемещения точечного источника теплоты, как это показано в 17.4, можно не принимать во внимание процесс распространения теплоты вдоль оси движения источника, а рассмотреть только распространение теплоты вдоль осей Оу и Ог. Таким образом, процесс распространения теплоты в рассматриваемом случае представляется как распространение теплоты от мгновенного источника, выделившего теплоту в точке О в момент времени =0 (см. рис. 17.16, в) [c.439]

Наплавку на сплошной цилиндр по винтовой линии малого шага с некоторыми допущениями можно рассматривать как нагрев сплошного цилиндра быстродвижущимся точечным источником теплоты, перемещающимся по поверхности цилиндра. Допущение о том, что источник быстродвижущийся по существу означает, что теплота, выделившись на линии йз (рис. 17.20, г), распространяется только в клине, ограниченном двумя не пропускающими теплоту плоскостями, проходящими через ось цилиндра, и цилиндрической поверхностью АВСО, с которой происходит теплоотдача. Так как обычно угол винтовой линии мал, распространение теплоты в этом случае может быть приравнено к случаю распространения теплоты от мгновенного кольцевого источника с погонной энергией ( /у на поверхности сплошного цилиндра (рис. 17.20, д). [c.445]

Формулы, описывающие нагрев полубесконечного тела подвижным нормально круговым источником теплоты, а также нагрев пластины и массивного тела мощными быстродвижущимися распределенными источниками теплоты, можно найти в монографии [8]. [c.453]

Для мощного быстродвижущегося точечного источника теплоты на поверхности полубесконечного тела, используя уравнение (17.39), аналогичным образом определим ширину зоны термического влияния [c.459]

При электрической дуговой сварке нагрев и плавление металла осуществляются энергией, выделяемой дуговым разрядом. При электрошлаковой сварке необходимая для сварки теплота получается при прохождении тока через шлаковую ванну, образуемую при расплавлении флюса. Нагрев и плавление металла при электроннолучевой сварке достигаются за счет интенсивной бомбардировки свариваемого металла быстродвижущимися электронами. При лазерной сварке необходимая для плавления металла теплота выделяется световым пучком, являющимся весьма концентрированным источником теплоты. [c.13]

Во всех случаях расчетов температур с использованием моделей мощных быстродвижущихся источников время следует отсчитывать от момента, когда источник теплоты пересек перпендикулярную к оси его движения плоскость, в которой расположена рассматриваемая точка. [c.24]

Весьма эффективно использование ЭВМ в задачах оптимизации параметров режимов сварки, например, по скорости охлаждения в заданном интервале температур (см. п. 7.4). Представленные в п. 7.4 случаи ограничены примерами использования формул для быстродвижущихся источников теплоты. Для уменьшения скоростей охлаждения металла часто специально понижают скорость сварки и в этом случае необходимо использовать формулы типа (6.26). Выразить в явном виде скорость охлаждения dTfdt при определенном значении Т не удается. Подбор оптимальных и и для обеспечения заданной скорости охлаждения в конкретном интервале температур, в особенности если еще ставится задача минимизации длительности пребывания металла выше определенной температуры, без ЭВМ практически невозможен. [c.202]

Для расчета температур при механизированных способах сварки служат модели мощных быстродвижущихся источников теплоты. Например, при механизированной сварке листов с полным (или близким к полному) проплавлением используют модель моыщого бы-стродвижущегося линейного источника в пластине. Температуру в точке на расстоянии у от оси шва определяют по формуле [c.24]

Предельное состояние процесса распространения теплоты при нагреве пластины мощным быстродвижущимся линейным источником теплоты также можно получить из уравнения (6.26) при условии (6.39). Ход рассуждений, основанный на предположении, что теплота распространяется только в направлении стержня 1 (см. рис. 6.13,6), такой же, как для случая точечного источника теплоты. Действительно, источник выделяет на отрезке длиной dx теплоту Q = qdxjv. Эта теплота распространяется вдоль стержня /, ограниченного плоскостями / и / и имеющего поперечное сечение Ьйх. Подставляя указанные величины в уравнение (6.8) и заменяя координату х координатой у, а также учитывая поверхностную теплопередачу, получим [c.182]

Формула для определения Q2 аналогична выражению (6.82) (числитель р2 С2Р2 2 ). В тех случаях, когда b[ x.b2, а также когда теплоотдача в воздух может вообще не учитываться из-за b xb2 0, для определения температур при сварке разнородных стержней и при сварке разнородных пластин быстродвижущи-мися источниками теплоты можно пользоваться формулами [c.200]

Рис. 17.14. Распределение темпеоатуры при движении мощного быстродвижущегося точечного источника теплоты по поверхности массивного тела [8] (<7=21000 дж/сек-, = см сек)

При сварке тонкостенных труб встречаются случаи, когда шов укладывают за несколько проходов без остановки процесса при этом иногда производят дополнительные нагревы дугой без присадки с целью выполнения так называемой автоопрессовки. Приближенно расчет температурного поля в этом случае можно производить, исходя из предположения, что нагрев производится быстродвижущимся линейным источником теплоты, совершающим несколько оборотов вокруг трубы (рис. 17.20, а). Согласно принятой расчетной схеме теплота, выделяющаяся на участке йз при пересечении источником теплоты плоскости /—/, распространяется вдоль этой плоскости, как от плоского источника в стержне с теплоотдачей. [c.441]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...