Пластина с теплоизолированная

Пластина с теплоизолированной поверхностью шириной (хордой) 6 = 5 м и размахом / = 1 м обтекается сверхзвуковым потоком со скоростью V<,o = V s = = 4000 м/с. Условия обтекания соответствуют полету на высоте Я = 20 км. Найдите местные и средний коэффициенты трения, распределение толщин ламинарного пограничного слоя, а также силу трения пластины. [c.672]

При движении вязкого газа вдоль теплоизолированной пластины с неравномерным распределением скорости температуру газа у поверхности пластины определяют по формуле [c.200]

Для круглого стержня У// = г/2 для квадратного стержня со стороной а VjF = aj для пластины с одной теплоизолированной поверхностью = что и приводит к формуле (2-30). [c.54]

На рис. 12-3 показан закон стенки на теплоизолированной пластине, на рис. 12-4 — для течения с небольшим отрицательным градиентом давления и теплообменом, а на рис. 12-5 — на теплоизолированной пластине с теплообменом. Хорошее совпадение, наблюдающееся на рис. 12-3, имеет место п в других адиабатных течениях, для которых имеются измеренные значения коэф- [c.430]

Установим вначале связь между числом Pd параболы, получаемой при одностороннем нагреве по линейному с течением времени закону теплоизолированной пластины, и числами Pdj интерполяционной кривой, состоящей из т парабол. Узлы интерполирования жо, XI, Х2,. .., Хт расположим на границах отрезков г = 1, 2,. .., m (рис. l.lOo). Произведем замену граничных условий теплообмена на границах отрезков, допуская условно, что у каждого из них одна поверхность теплоизолированная, а другая нагревается с течением времени по линейному закону. В этом случае пластина с внешними краевыми [c.61]

В некоторых случаях динамический и тепловой пограничные слои развиваются неодновременно и тогда, даже при Рг=1, Ьф т- Рассмотрим обтекание пластины с начальным теплоизолированным участком [c.151]

Рис. 7-19. Пластина с начальным теплоизолированным участком (Рг = 0,72).

Рис. 7-20. Теплоотдача к пластине с начальным теплоизолированным участком.

Пластина с начальным теплоизолированным участком 0,0288 /X — [c.307]

Рассмотрим неограниченную трехслойную пластину суммарной толщины Н, подвергающуюся воздействию падающего на нее перпендикулярно внешней плоскости = с - - теплового потока интенсивности д. Поверхность пластины = — с — Д2 предполагается теплоизолированной. [c.263]

Коэффициент теплообмена а и температуру торможения газа То будем полагать постоянными. В начальный момент времени г = О между пластиной с начальной температурой Г,о и газом начинается обмен теплом на границе г = 0. Вторую границу пластины будем считать теплоизолированной. Введя безразмерные величины [c.73]

Ограничимся случаем, когда число Прандтля равно единице (а=1) и будем рассматривать обтекание пластины как теплоизолированной ( пластинчатый термометр ), так и с отводом тепла. [c.884]

В настоящей работе приведены результаты исследований, иллюстрирующие возможность эффективного использования теплового метода (нагрева) для управления характером обтекания передней кромки пластины, снижение турбулизирующего воздействия ее шероховатости. На теплоизолированной пластине с металлическим носиком получено существенное увеличение числа Рейнольдса ламинарно-турбулентного перехода в условиях значительных возмущений пограничного слоя, поступающих со стороны обтекаемой поверхности. [c.33]

Рис. 7.19. Пластина с началь теплоизолированным участ (Рг=0,72)

Для пластины с начальным теплоизолированным участком [c.293]

Рассмотрим один полуэмпирический подход к определению параметров в переходной области. Область перехода заменим одной тачкой, а в качестве условия сращивания решений для ламинарного и турбулентного режимов течения используем пе-прерывность изменения толщины потери импульса. Это условие является наиболее оправданным с физической точки зрения, так как изменение толщины потери импульса характеризует воздействие вязких сил и тесно связано с величиной сопротивления. В качестве примера рассмотрим обтекание плоской теплоизолированной пластины потоком несжимаемой жидкости. Интегрируя уравнение импульсов (62) от О до Z, получим соотношение между коэффициентом сопротивления пластины длиной I и значени- [c.312]

На поверхности абсолютно изолированной плоской пластины, обтекаемой продольным газовым потоком с большой скоростью, устанавливается температура Тг, равная температуре тонкого слоя газа, непосредственно прилегающего, к пластине. Эта температура называется адиабатной (или равновесной) температурой стенки и не совпадает с температурой торможения Т (в газах Тг<Т ). Это объясняется тем, что полностью заторможенный тонкий слой газа оказывается теплоизолированным только со стороны стенки (рис. 9.4) в сторону газового потока от него отводится тепло. [c.177]

Рассмотрим движение газа с большой скоростью вдоль теплоизолированной пластины. [c.200]

Рис. 29.7. Зависимость среднего коэффициента С/, от числа Рейнольдса Re на теплоизолированной пластине для различных чисел Маха [78]

Определить температуру тонкой теплоизолированной пластины, продольно обтекаемой потоком газа. Скорость газа 2000 м/с статическая температура потока 480 К k— 1,22 молярная масса газа 23 кг/кмоль. Лучистым теплообменом и теплоемкостью пластины пренебречь. Режим течения в пограничном слое считать турбулентным. [c.254]

Температуро теплоизолированной стенки. Решая уравнение (2.92) с граничными условиями 02/ Г] = о при Т = о и 02 = о при г = со (в прежних переменных (1Т/с1у = о при у = о и Т = Туг при у = со), определяем безразмерную температуру 02. С физической точки зрения частное решение уравнения (2.92) с указанными граничными условиями дает распределение температур в пограничном слое с учетом теплоты трения при условии, что тепловой поток на поверхности пластины равен нулю [c.113]

Определение точки, вернее, зоны перехода осложняется большим количеством параметров, влияющих на него. Можно считать установленным, что критическое число Рейнольдса на теплоизолированной пластине зависит от числа Маха. Установлено также, что зона перехода может быть весьма протяженной и превосходить по длине участок с ламинарным режимом течения. Охлаждение стенки затягивает переход. [c.48]

Справедливость уравнения (9-94) проверена сопоставлением с опытными данными в диапазоне чисел М от 1,47 до 4,93 и чисел Ке от 2,64-10 до 7,02-10 . На рпс. 9-20 показаны профили обобщенной скорости для сжимаемых пограничных слоев на теплоизолированной плоской пластине и аппроксимирующая кривая (9-94). При построении графика использованы измеренные значения коэффициента трения, а в тех случаях, когда данные измерений С/ оказывались непригодными, они подсчитывались по методу, изложенному в [Л. 322]. [c.252]

Ha рис. 9-21 показано влияние числа Маха Moo на коэффициент тре][ия в пограничном слое на теплоизолированной пластине // /i = =/(Моо), где f—коэффициент трения, вычисленный по уравнению (9-96) /I — коэффициент трения в погранично.м слое с постоянной плотностью, рассчитанный при том же значении Reg. На график нанесены экспериментальные точки. При М 5 расчет хорошо согласуется с экспериментами, ко- [c.255]

При кипении в большом объеме на поверхности, обогреваемой с помощью вспомогательной жидкости, тепловой поток определяется по перепаду температур в стенке (пластине или стержне, теплоизолированном с боковой поверхности), измеряемому с помощью термопар. Для обогрева удобно использовать конденсирующийся пар интенсивность обогрева регулируется путем изменения давления пара. При таком способе обогрева можно устанавливать требуемую разность температур АТ = = - Т , где — температура поверхности теплообмена Г, — температура кипящей жидкости вдали от поверхности теплообмена. [c.397]

Более сложной задачей является изучение течений с учетом тепловыделения в слое вследствие вязкой диссипации. Рассмотрим вновь задачу об образовании слоя расплава между движущейся плоскостью (пластиной) и прижатой к ней плавящейся средой. Отдельно изучим случай теплоизолированной пластины, когда необходимое для плавления среды тепло целиком генерируется при вязкой диссипации в слое, и случай, когда задана температура пластины. [c.196]

Из выражений (6.47) и (6.51) следует, что безразмерная скорость нагрева отрезков есть величина постоянная для всех чисел т и равная безразмерной скорости нагрева теплоизолированной с обратной стороны пластины в случае изменения с течением времени температуры ее наружной поверхности по линейному закону. При фиксированных положениях кривых 1 -а 2 числа Pd и Pdj, представляющие собой удвоенные разности ординат кривой и отрезков, характеризуют перепады температур по толщине стенки. [c.66]

Плоская пластина с теплоизолированной поверхностью движется со скоростью Уоо = У = 700 м/с в воздушной атмосфере на высоте Я = 10 км. Определите местные параметры трения на ламинарном участке обтекаемой поверхности (напряжение и коэффициенты трения, толщину пограничного слоя) при условии, что критическое число Кскр = 10 . Найдите также средний коэффициент и сопротивление трения для этого участка пластины. Размеры пластины показаны на рис. 12.1. [c.671]

Показанный на рис. 50 контур R — С является моделью задачи теплопроводности в длинном изолированном стержне или полуогра-ниченной пластине с теплоизолированными поверхностями. В этой модели электрические емкости конденсаторов в некотором масштабе моделируют теплоемкость элементарного объема, связанного с каждой узловой точкой. [c.108]

Приведенные результаты решения задачи о двустороннем нагревании (остывании) пластины могут быть применены также и к одностороннему воздействию, если только другая поверхность пластины является теплоизолированной. Такого рода пластина может но понятным причинам рассматриваться как половина пластины, имеющей толщину 2s и подверженной симметричному воздействию с двух сторон. Практически даже не обязательно, чтобы одна поверхность пластины была теплоизолированной достаточно иметь там коэффициент теплоотдачи а значительно меньшим, чем с другой стороны, причем эффекту пренебрежи-мого теплового сопротивления не должен противостоять резко увеличенный температурный напор. [c.65]

Напомним, что при плоском напряженном состоянии пластина считается теплоизолированной с боковых поверхностей. При других граничных условиях на боковых поверхностях пластины способ решения задачи термоупругостн остается таким же, однако изменяется метод решения задачи теплопроводности [c.229]

Анализ зависимостей (IX.117) показывает, что при действии юдиородиого теплового потока на бесконечности мембранные напряжения около трещины в оболочке всегда меньше соответствующих напряжений в пластине, находящейся в аналогичных с оболочкой условиях, причем минимальные напряжения возникают в сферической оболочке, а максимальные — в оболочке отрицательной гауссовой кривизны (Р1Р2 == — 0,5). Следовательно, здесь наблюдается противоположный эффект по сравнению со случаем нагрузки при действии на оболочку с теплоизолированными боковыми поверхностями температурного поля, постоянного по толщине, кривизна оболочки уменьшает интенсивность мембранных температурных напряжений около вершины термоизолированной трещины. [c.300]

При взаимодействии адиабатно заторможенного потока с теплоизолированной пластиной последняя в зависимости от газодинами- [c.221]

Расчет течения на треугольной пластине проводился интегральным методом. Подробно метод описан в статье [Козлова И.Г., Михайлов В.В., 1971]. Число <т = 1, поверхность считалась теплоизолированной. На рис. 5.19 и 5.20 приведены результаты расчета параметров 5 , Си и с ,. Соответствующие параметры для скользящей пластины с ujQ = 30° нанесены пунктиром, для треугольных крыльев с ujq = 30° и 60° — соответственно штрих пунктирной и сплошной линиями. Эти результаты можно рассматривать как распределение параметров в сечениях х = onst. Из приведенных результатов видно, что отличие течений на треугольной и скользящей пластинах возрастает с уменьшением угла между передней кромкой и направлением набегающего потока. При ujQ = 30° давление вблизи оси треугольной пластины уже примерно на 70% превышает давление на скользящей пластине. На основании полученных резуль- [c.225]

Гипотезу Прандтля о пути перемешивания применил к турбулентному пограничному слою при сжимаемом течении Э. Р. Ван-Дрийст [ ]. Как и в формуле (19.22), он принял, что длина пути перемешивания равна I = хг/. Влияние сжимаемости дает себя знать через переменную плотность, изменяющую также толщину пограничного слоя. Для турбулентного сопротивления трения продольно обтекаемой плоской пластины с теплопередачей и без теплопередачи Э. Р. Ван-Дрийст получил формулы, учитывающие в явном виде влияние числа Рейнольдса и числа Маха. Для случая теплоизолированной стенки его формула имеет вид [c.640]

Рассматриваем аналитическое решение уравнения нестационарной теплопроводности для однирилной бесконечной пластины толщиной 6 с физическими свойствами, не зависящими от температуры, с заданным начальным распределением температуры 7 нач г/). с теплоизолированной поверхностью = О и с заданным во времени изменением на поверхности г/ = б [c.59]

Чтобы оценить порядок этой величины, рассмотрим плоскую бесконечную пластину с постоянной по толщине начальной температурой 7 ач(У) == А = onst с теплоизолированной поверхностью У = О и граничным условием третьего рода на поверхности У = 1 [c.64]

Метод Хилла [116], удобный для практического применения, разработан для бесконечной пластины с нулевой начальной температурой при заданном изменении во временн температуры теплоизолированной поверхности Т . Сущность метода заключается в разделении интересующего отрезка времени на конечное число равных промежутков АРо с заменой на каждом промежутке дуги температурной кривой Т(Ро) хордой. [c.65]

Особенностью настоящих исследований по затягиванию ламинарно-турбулентного перехода на гладкой пластине нагревом ее носовой части является то, что они вьшолнены на теплоизолированной пластине в низкотурбулентном набегающем потоке при малых числах Рейнольдса естественного перехода. Так, в холодном режиме при и = 24.3 м/с число Рейнольдса начала перехода Reo = 1.1 10, при U = 39,3 м/с -Reo = 1.4 10. В случае, когда определяющим фактором перехода является турбулентность набегающего потока , данные величины чисел Reo соответствуют значениям е = 0.39 и 0,33% [4], что во много раз выше максимальных значений в данных экспериментах. Вероятно, определяющие переход возмущения в пограничный слой пластины поступали не из набегающего потока, а формировались непосредственно на обтекаемой поверхности. Такой причиной могли служить микродефекты стыка металлического носика пластины с ее фанерной частью, микроуступы и микровыступы крепежных винтов, их соединяющих. Испытания цельнометаллической пластины с зеркальной поверхностью и идентичным профилем носовой части при неизменном расположении в рабочей части трубы показали, что величина числа Рейнольдса перехода монотонно уменьшалась с ростом скорости потока и при скорости I7 = 40 м/с Re,) = 3 10, а Re = 4 10. [c.40]

Этот вывод подтверждается результатами опытов, п[ веденными на рис. 7.13. Методы расчета турбулентнс пограничного слоя для подобных условий изложены в гл В некоторых случаях динамический и тепловой пограничные с. развиваются неодновременно и тогда, даже при Рг—1, ЬфЬт. Рассм рим обтекание пластины с начальным теплоизолированным участ (рис. 7.19) длиной Ха. С сечения х—х начинается теплообмен ме пластиной и газом. Формирующийся тепловой пограничный слой па чальном участке утоплен в динамическом. Полагая Рг=1, р = ро, = 0, 1т = 1, д—до, приводим уравиение (2.1.12) к виду [c.138]

Для примера рассмотрим прогрев стальной пластины толщиною 18 мм, которая имела вначале равномерную температуру = 20° С. Одна поверхность пластины внезапно приводится в соприкосновение с паром, температура которого /ср = 250°Си а= 11600 emjM -град. Другая поверхность остается под воздействием окружающего воздуха. Поскольку коэффициент теплоотдачи к воздуху при комнатных температурах имеет величину порядка 0 , тогда как со стороны пара его порядок равен Ю", то омываемую воздухом поверхность пластины мы можемрассматривать как теплоизолированную. [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...