Стенка теплоизолированная

Так как по условиям задачи стенка теплоизолированная, то энтальпия газа у такой стенки равна энтальпии восстановления, т. е. [c.683]

Важную роль в образовании пленки играет температура стенки. Теплоизолированные и слабо охлаждаемые влагой стенки сопел могут нагреваться приблизительно до температуры торможения пара. Поэтому, если пар перед решеткой был даже насыщенный, температура стенки по мере падения давления в сопле будет все более превосходить местную температуру насыщения пара. В результате на стенке не буд ет конденсации, а оседающие на нее мелкие капельки станут испаряться. [c.73]

Если в (15-95) и (15-96) положить q i = Q 2 = , т. е. считать обе стенки теплоизолированными, то получим соответствующие выражения для адиабатических температур стенок [c.312]

Контейнеры-цистерны вместимостью 5000 л показаны на фиг. 9 и 10. Цистерны изготовляются из легких сплавов и в зависимости от свойств заливаемых в них жидкостей выполняются с двойными стенками, теплоизолированными или кислотоупорными для внутренней облицовки используется особая эмаль. [c.768]

Система, окруженная так называемой адиабатной оболочкой, исключающей теплообмен с окружающей средой, называется теплоизолированной, или адиабатной, системой. Примером теплоизолированной системы является газ, находящийся в сосуде, стенки которого покрыты идеальной тепловой изоляцией, исключающей теплообмен между газом и окружающей средой. [c.15]

Рассмотрим течение сжимаемого газа по трубе (постоянного сечения) настолько длинной, что нельзя пренебрегать трением газа о стенки, т. е. вязкостью газа. Стенки трубы мы будем предполагать теплоизолированными, так что никакого обмена теплом между газом и внешней средой не происходит. [c.506]

При обтекании теплоизолированной поверхности ( = 0) из этого соотношения следует, что безразмерная равновесная температура стенки равна [c.297]

Расчетные соотношения для теплопроводности плоской стенки в нестационарных условиях получены для симметричных условий теплообмена на обеих поверхностях стенки. Эти соотношения могут быть использованы для одного часто встречающегося случая несимметричных условий теплообмена, когда одна из поверхностей стенки теплоизолирована, а другая участвует в теплообмене. В этом случае рассчитываемая стенка толщиной б заменяется фиктивной стенкой толщиной 26 (рис. 4.6) и к ней применяются все полученные выше соотношения. Температура в плоскости симметрии фиктивной стенки равна температуре теплоизолированной поверхности реальной стенки. [c.299]

При обтекании газом теплоизолированной стенки температура ее повер.хности равна адиабатной температуре стенки Т,., которая близка к телшературе торможения и определяется по формуле [c.377]

Гидродинамические условия течения охладителя около защищаемой стенки определяют характер температурного поля в различных сечениях потока (рис. 16.7, б). Для теплоизолированной стенки на начальном участке сохраняется ядро охладителя с постоянной температурой. Так как стенка теплоизолирована, то температура по толщине пограничного слоя не изменяется. Если пренебречь распространением теплоты теплопроводностью вдоль защищаемой [c.481]

Температура теплоизолированной стенки одинакова с температурой пограничного слоя и непрерывно возрастает при удалении от [c.482]

Как отмечалось выше, при заградительном охлаждении температура теплоизолированной стенки с небольшим коэффициентом теплопроводности практически совпадает с температурой пристеночного слоя газа. В этом случае объективной характеристикой качества системы заградительного охлаждения является ее эффективность, которая определяется выражением [c.482]

В качестве примера определим возрастание энтропии при таком типично необратимом процессе, каким является адиабатическое расширение тела в пустоту (напомним, что адиабатическое расширение в пустоту составляет основной процесс в опыте Джоуля). Предположим для определенности, что расширяющимся телом является газ, который заключен в одной половине теплоизолированного сосуда с жесткими стенками. Другая часть сосуда, отделенная от первой свободно открывающейся адиабатической перегородкой, не содержит газа (рис. 2.23). [c.61]

Уравнение Эйлера. Рассмотрим теплоизолированное течение жидкости, не обладающей вязкостью и теплопроводностью. При таком течении в потоке отсутствуют силы трения и нет обмена теплотой между отдельными частями движущейся жидкости и между жидкостью и ограничивающими поток твердыми стенками (при этом считается, что внутренних источников теплоты в потоке нет). Кроме того, для упрощения предполагается, что на текущую жидкость не действуют массовые силы, в частности сила тяжести. [c.287]

На поверхности абсолютно изолированной плоской пластины, обтекаемой продольным газовым потоком с большой скоростью, устанавливается температура Тг, равная температуре тонкого слоя газа, непосредственно прилегающего, к пластине. Эта температура называется адиабатной (или равновесной) температурой стенки и не совпадает с температурой торможения Т (в газах Тг<Т ). Это объясняется тем, что полностью заторможенный тонкий слой газа оказывается теплоизолированным только со стороны стенки (рис. 9.4) в сторону газового потока от него отводится тепло. [c.177]

Из п. 11,2 известно, что для теплоизолированного течения идеального газа уравнение Бернулли выражает закон сохранения энергии. Поэтому, предполагая, что скачок происходит без теплообмена с внешней средой (через стенки трубы), можно применить это уравнение к выбранным сечениям 1-1 и 2-2 потока [c.425]

В одной половине теплоизолированного сосуда (рис. 1.12) со стенками, имеющими высокую жесткость, заключено некоторое количество исследуемого газа, а в другой, отделенной от первой специальной перегородкой, газа нет. Если устранить перегородку, то газ будет перетекать из первой половины сосуда во вторую до тех пор, пока температура и плотность газа не примут одинакового значения по всему объему сосуда, т. е. газ не придет в равновесное состояние. Обозначим значения температуры и объема газа в начальном состоянии соответственно через tx и Vj, а в конечном состоянии — через /а и l/g. Де V., = V — объем сосуда. [c.36]

Термодинамическую систему, которая не может обмениваться теплом с окружающей средой, называют теплоизолированной или адиабатически изолированной системой. Примером теплоизолированной системы является газ, находящийся в сосуде, стенки которого покрыты идеальной тепловой изоляцией, делающей невозможным теплообмен между заключенным в сосуде газом и окружающими телами. Такую идеальную теплоизолирующую оболочку называют адиабатической оболочкой. [c.9]

Температуро теплоизолированной стенки. Решая уравнение (2.92) с граничными условиями 02/ Г] = о при Т = о и 02 = о при г = со (в прежних переменных (1Т/с1у = о при у = о и Т = Туг при у = со), определяем безразмерную температуру 02. С физической точки зрения частное решение уравнения (2.92) с указанными граничными условиями дает распределение температур в пограничном слое с учетом теплоты трения при условии, что тепловой поток на поверхности пластины равен нулю [c.113]

В случае q = —K dt[dy)y=o = 0 (теплоизолированная поверхность стенки) имеем, что Тс Та.с (кривая 2, рис. 11-8). Теплообмен происходит только внутри газа, поскольку при г/>0 градиент температуры не равен нулю. Наибольшая температура, которую газ имеет в пограничном слое, равна Га.с (при г/=0). Повышение температуры газа относительно его температуры Тг вызвано выделением теплоты в пограничном слое. Если бы этого выделения не было бы, то по всей толщине слоя температура была бы равна Гг ( =0). [c.253]

Закон Кирхгофа (1882 г.) устанавливает количественную связь между энергиями излучения и поглощения поверхностями серых и абсолютно черны Х тел. Этот закон можно получить из баланса лучистой-энергии для излучающей системы, состоящей из относительно большого замкнутого объема с теплоизолированными стенками и помещенных в него тел. Для каждого из этих тел в условиях термодинамического-равновесия энергия излучения равна поглощенной энергии [c.374]

Для охлаждения вторым способом была сконструирована специальная камера. Она состояла из трубы с теплоизолированными стенками, по которой на ленточном транспортере подавался лом. На выходе лом обливался жидким азотом, а холодный газообразный азот, образующийся при этом, поступал по направлению к входу, проходя через лом в загрузочном бункере. Первая модель установки хорошо работала лишь на медной проволоке. Для обработки автомобильного лома была изготовлена вторая модель больших размеров. [c.360]

Определение точки, вернее, зоны перехода осложняется большим количеством параметров, влияющих на него. Можно считать установленным, что критическое число Рейнольдса на теплоизолированной пластине зависит от числа Маха. Установлено также, что зона перехода может быть весьма протяженной и превосходить по длине участок с ламинарным режимом течения. Охлаждение стенки затягивает переход. [c.48]

Проба может быть отобрана через теплоизолированные трубки из жаростойкой стали диаметром 5,5 мм, которые через вентили присоединены к стальным патрубкам, вваренным в вертикальный участок трубы контура так, чтобы внутренние концы их, отогнутые навстречу потоку, находились у стенки трубы на расстоянии половины радиуса от стенки и по оси потока. Выходные концы пробоотборных трубок вводят в круглую камеру, внутри которой вращается диск с 6—12 отверстиями для установки тиглей. Поворотами диска можно любой из тиглей поместить под конец одной из пробоотборных трубок. Камера снабжена подсветкой и окошком для наблюдения, а также трубкой для слива жидкого металла, находящейся в нижней конической части днища. В ней создается атмосфера чистого аргона. Предусматриваются простое отключение камеры и перемещение ее в перчаточный бокс. [c.281]

Для ламинарного профиля скорости, определяемого по формуле (12), решение было выполнено на гидроинтеграторе (Л. 10]. В этой же работе приводятся подробные данные о теплоотдаче в кольцевом канале при других граничных условиях (разные температуры стенок, теплоизолированная стенка и др.). [c.230]

Здесь Тст-тешература нагреваемой поверхности при определенной интенсивности вдзгвания J на проницаемом участке стенки Та -температура в той е точке при отсутствии конвективного теплового потока при неизменной величине J (стенка теплоизолированная). Результаты акспериментальшп работ,в которых проверялась справедливость этой гипотезы при малых скоростях основного потока,противоречивы. Цри сверхзвуковых скоростях основного потока различные авторы измеряли лишь величину теплового потока в области завесы.Для обобщения этих данных необходимо либо дополнительно измерить температуру стенки в адиабатических условиях,либо ее рассчитывать. В последнем случае,нужно знать,как влияет сюшааность на распределение температуры теплоизолированной стенки за проницаемым участком. Этот вопрос подробно рассмотрен в [2] и показано,что при М=2,5 сжимаемость слабо влияет на эффективность газовой завесы. [c.107]

Теперь рассмотрим теплообмен в кольцевой трубе, включая термический начальный участок. При этом по-прежнему будем считать течение стабилизированным и сохраним те же условия и допущения, что и в п. 1. Пусть распределение температуры на входе в обогреваемый участок будет однородным, температура внутренней стенки постоянной (/с1 = сопз1), а наружная стенка теплоизолированной (<7с2=0)- [c.241]

Рассмотрим теплообмен в термическом начальном участке кольцевой трубы, полагая распределение температуры на входе в обогреваемый участок однородным, плотность теплового потока на внутренней стенке постоянной (7с1=соп81), а наружную стенку теплоизолированной (9с2=0). Все остальные условия те же, что и в п. 1. [c.250]

Другой метод [1721 псследования свойств течения ненасыхценных пленок гелия основывается на измерении количества тепла, нереносимого ча- TH JHO пленкой и частично газом. Использованный для этого прибор показан на фпг. 95. Температура донышка теплоизолированной трубки поддерживается постоянной к се верхнему концу прикрепляется нагреватель и термометр. При заполнении трубки газом под давлением, не достигающим насыщающего, внутренние стенки трубки покрываются ненасыщенной пленкой, соответствующей данному давлению. При нагреве часть пленки сверху испаряется и пары гелия возвращаются па дно сосуда таким образом, внутри трубки устанавливается конвективный ноток. Когда скорость этого потока достигает своего критического значения, т. е. пленка испаряется полностью, температура верхнего конца трубки резко повышается. Критическая скорость переноса но ненасыщенной пленке определяется затем формулой [c.870]

Для проницаемой стенки при подаче газа по нормали к поверхности со скоростью Vyi граничные условия записываются в виде и = 0, V Vyy при г/ = 0. Температура может удовлетворять условию отсутствия теплоотдачи на стенке (обтекание теплоизолированной поверхности)—в этом случае дТ1ду = 0 при у = 0 в другом случае температура стенки может быть задана. Возможны и другие граничные условия, нанример может быть задан тепловой, ноток на стенке. [c.287]

Те-.шературное поле при обтекании теплоизолированной стенки показано на рис. 10.1 (пунктир). [c.377]

Пусть в одной половине теплоизолированного сосуда с жесткими стенками заключено некоторое количество исследуемого газа (рис. 2.5) другая половина сосуда, oтдeлeн [aя от первой адиабатической перегородкой, не содержит газа, т. е. пуста. [c.33]

Рис. 11.6, Зависимости коэффициента трения Рис, 11.7. Профили скорости я пог-Су от числа Маха для теплоизолирован- раиичном слое па теплоизолированной и холодной пластин при Рг = 1, и = 0,76 ной пластине и качестве onpi.-деля-[102] ющей взята температура стенки Т.Щ,

Рис. 29.6. Профили скорости а пограничном слое на теплоизолированной пластине в качестве епределяющей взя1а температура стенки при Рг=-1, /1 = 0,76 ( 771

Пусть в одной половине теплоизолированного сосуда с жесткими стенками заклю- ..... [c.35]

Возрастание энтропии при адиабатическом расширении тела в пустоту. Предположим для определенности, что расширяющимся телом является газ, который заключен в частл теплоизолированного сосуда с жесткими стенками. Другая часть сосуда, которая отделена от первой свободно (т. е. без трения) открывающейся адиабатической перегородкой, не содержит газа (т. е. вакуумирована) (рис. 3-11). [c.75]

Если температура стенки задана, то число Маха, при котором <7с = 0, можно определить из уравнения (11-19), положив в нем 7 а.с = 7 с-. Использование уравнения Ньютона—Рихмана с = а( с— г) в случае больших скоростей неправомерно. При омывании теплоизолированной поверхности, когда с=0, эта формула дает, что с 0, так как ТгфТс = Та.с- в то же время, когда 7 г=7 с, получаем из нее, что 7с = 0, хотя в этом случае q =0 (кривая 56). Необходимо учесть то обстоятельство, что при течении с большой скоростью температура в пограничном слое повышается за счет выделения теплоты трения. Для этого в уравнение Ньютона — Рихмана вместо Тг вводят адиабатную температуру Га.с. Тогда [c.254]

Тепловые аккумуляторы — третий вид аккумуляторов, предложенный Ветчинкиным и Уфимцевым,— представляют собой большие цистерны с прочными и хорошо теплоизолированными стенками. В них находится вода, нагреваемая злектроподогревателями до высокой температуры. Тепловая энергия, запасенная в этих цистернах, может использоваться и для отопительных и для энергетических целей снижая давление, превращая воду в пар, можно потом заставлять ее работать в паровых машинах или турбинах. По расчетам авторов предложения, тепловые аккумуляторы могут оказаться в некоторых случаях в 300—500 раз экономичнее, чем электрические той же емкости. Общим недостатком всех этих проектов аккумуляторов является, кроме их громоздкости, необходимости держать в резерве крупные мощности дублирующих двигателей другого типа, которые простаивают во время работы ветродвигателя, и их сравнительно невысокий коэффициент полезного действия. Поднятая в водохранилище вода будет испаряться, не говоря уж о том, что часть энергии потеряется при работе насосной и гидротурбинной установок. Коэффициент полезного действия гидроаккумулятора составляет всего 40—50 процентов, а резервной станции с двигателем внутреннего сгорания, работающим на водороде в качестве горючего, вряд ли превзойдет 35 процентов. Еще ниже будет коэффициент полезного действия станции с паровой машиной или турбиной, не говоря уже о потерях тепла при хранении горячей воды в цистернах— теплоаккумуляторах. Ни одно из рассмотренных устройств при практическом исполнении не сможет, видимо, превратить в электрическую энергию свыше 50 процентов от затраченной. [c.213]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...