Расчет изменение температуры

Если теплоемкость массового расхода первичного теплоносителя i = x3, а вторичного q, то из (19-14) получаем формулу для расчета изменения температуры вторичного теплоносителя вдоль поверхности [c.452]

При 02 <0р процесс охлаждения газов идет с постоянным уменьшением влагосодержания. Поэтому для ускорения расчетов изменения температуры газов в пределах участков примем не 10, а 20° С. При большем перепаде температур значение в пределах каждого участка следует определять по логарифмической формуле. [c.142]

Рис. 4-14. Результаты расчета изменения температуры центра магнезитового куба во времени

Аналогичное выражение дал расчет изменения температуры Б середине пластины шара, цилиндра и квадратного бруса в слу- [c.167]

Рис. 30. Графический способ расчета изменения температуры в плоской

Рис. 32. К расчету изменения температуры на границе слоев из различных материалов

Для расчета изменения температуры в стене во времени разделим ее на пять слоев. Границы этих слоев показаны на рис. 33 и перенумерованы. [c.100]

Трудоемкий процесс расчета изменения температуры во времени, связанный с применением метода конечных разностей, может быть значительно упрощен при применении гидравлического [c.109]

На рис. 3.16 представлен расчет изменения температуры поверхности конструкционных стенок и температуры поверхности заряда в процессе и после гашения с учетом того, что в газожидкостной смеси присутствует существенная доля капельной жидкости. [c.183]

На рис. 20.4 представлены результаты расчета изменения температуры по толщине цилиндра для различных моментов реального времени. Видно, [c.417]

Одной из важнейших задач сопротивления материалов является оценка жесткости конструкции, т. е. степени ее искажения под действием нагрузки, смещения связей, изменения температуры. Для решения этой задачи необходимо определить перемещения (линейные и угловые) любым образом нагруженной упругой системы (балки, рамы, криволинейного стержня, фермы и т. д.). Та же задача возникает при расчете конструкций на динамические нагрузки и при раскрытии статической неопределимости системы. В последнем случае, как уже отмечалось, составляются так называемые уравнения совместности деформаций, содержащие перемещения определенных сечений. [c.359]

В тех случаях, когда кроме внешних нагрузок нужно учесть и влияние температуры, порядок расчета остается прежним. Свободные члены канонических уравнений при этом представляют собой перемещения в основной системе не только от заданных нагрузок но и от изменения температуры [c.403]

Наиболее простым и часто применяемым в технических расчетах законом изменения температуры является линейный закон. Пусть Т = Ti — Га обо- [c.455]

Теплоемкость газов изменяется с изменением температуры, причем эта зависимость имеет криволинейный характер. В табл. V—XII (см. приложения) приведены теплоемкости для наиболее часто встречающихся в теплотехнических расчетах двух- и трехатомных газов. [c.38]

Если, например, требуется произвести расчет на прочность каната подъемника, то в первую очередь надо учесть вес поднимаемого груза, ускорение, с которым он движется, а при большой высоте подъема, возможно, также и вес самого каната. В то же время заведомо надо отбросить влияние таких несущественных факторов, как аэродинамическое сопротивление, возникающее при подъеме клети, силы барометрического давления на разных высотах, изменение температур с высотой и другие подобные им факторы, которых может быть названо неограниченное количество. [c.11]

Граничное условие 1-го рода определяет закон изменения температуры точек поверхности тела. Частный случай условия 1-го рода — изотермическое условие, когда поверхность тела обладает постоянной температурой в течение всего процесса распространения теплоты. Например, при интенсивном омывании поверхности тела жидкостью температура поверхности может оставаться постоянной. В расчетах тепловых процессов при сварке условие 1-го рода встречается относительно редко. [c.147]

Проверить расчетом, что яркость желтого излучения черного тела возрастает вдвое при изменении температуры с 1800 до 1875 К. [c.907]

Первые две главы посвящены выводу основных уравнений теории упругости для пространственной и плоской задач. В качестве приложения плоской задачи приводится расчет толстостенных цилиндров с днищем от внутреннего и внешнего давления и вращающихся дисков. Исследуются напряжения при действии силы на острие клина и полуплоскость. В пособии рассматриваются контактные напряжения и деформации при сжатии сферических и цилиндрических тел, дан расчет тонких пластин и цилиндрических оболочек, рассматривается кручение стержней прямоугольного, круглого постоянного и переменного сечений, дается понятие о задачах термоупругости, приводятся расчет цилиндров и дисков на изменение температуры, общие уравнения теории пластичности, рассматривается плоская задача, приводятся примеры. [c.3]

Значения восприимчивости MiH для обеих солей приведены в табл. 22 и 23. По этим данным может быть вычислена величина дМ 1д8)н как функция Я Hi и затем путем применения формулы (9.9) изменение температуры с полем. Результаты такого расчета приведены в тех же таблицах и на фиг. 38 и 39. [c.510]

Как показывают расчеты, изменение отношения температур газов в пределах 0,25 < 0 < 4 оказывает незначительное влияние на коэффициент увеличения тяги эжектора с данными геометрическими параметрами, хотя при этом сильно изменяется коэффициент эжекции. Максимального значения коэффициент б достигает при 0 = 1, так же как в случае несжимаемой жидкости при равных плотностях pi и рд. [c.562]

Кроме истинных теплоемкостей в расчетах употребляют средние теплоемкости с , равные отношению количества теплоты, выделившейся или поглош,енной в процессе Q1-2, к изменению температуры А/ при условии, что разность температур величина конечная [c.33]

Если температура пластины постоянна, то для расчета теплообмена можно использовать формулы, полученные ранее для бесконечной пластины. Это связано с тем, что основное изменение температуры и скорости жидкости происходит вблизи пластины (т. е. в пограничном слое/, а при сравнительно небольшом удалении конечную пластину можно рассматривать как бесконечную. Вследствие этого градиенты температуры и скорости оказываются вблизи пластины весьма значительными, а поэтому то обстоятельство, что в отличие от бесконечной пластины продольный градиент температуры не равняется нулю, не имеет значения. [c.449]

Метод двух термоприемников обладает высокой универсальностью, так как здесь не накладывается ограничений на характер изменения температуры и коэффициента теплоотдачи. Однако его использование связано с необходимостью создания специальных термоприемников, а точность метода ограничивается возможностью расчета производных /(т) и Для их определения зависи- [c.183]

При использовании в качестве чувствительного элемента обычной термопары ее, как правило, заделывают на некотором расстоянии от поверхности и в расчетах принимают, что ее показания соответствуют температуре поверхности. Такое допущение может привести к заметным погрешностям. Если температуру поверхности вообще невозможно замерить, то для повышения точности опыта можно измерить температуру на нескольких уровнях под поверхностью с последующей экстраполяцией ее до уровня поверхности или установить связь между тепловым потоком и изменением температуры того уровня, на котором производится замер. [c.288]

Уравнение (4.100) позволяет произвести расчет активности растворителя в жидкой фазе ai на основе данных об изменении температуры замерзания чистого растворителя. [c.103]

Уравнение для расчета активности растворителя по данным об изменении температуры кипения имеет вид [c.105]

Область применимости гипотезы о локальном равновесии весьма широка. Теоретические расчеты" показывают, что в газах локальное равновесие существует, когда на расстоянии, равном длине свободного пробега /, изменения температуры АТ, давления АР и других макроскопических свойств системы малы по сравнению с самими величинами Т, Р н других свойств [c.174]

Одна из поверхностей плоской стальной иласти-ны иеограиичепиой протяжспности находится в потоке нагретого газа, другая поверхность теплоизолирована. Выполнить приближенный расчет изменения температуры пластины в зависимости от времени в течение первых 10 с. Толщина пластины 6=2 мм. Влиянием лучистого теплообмена и изменением температуры поперек стенки пренебречь. Физические свойства материала пластины с = = 602 Дж/(кг К), () = 7900 кг/м. Темпераутра окружающей среды Т.,ц (К) и коэффициент теплоотдачи а [Вт/ (м - К)1 линейно изменяются со временем = —50т + 900 ос — =—30т + 600. Вначале пластина имела температуру 293 К. [c.192]

Соответственно если Сг=оо, а i — конечная величина, то при Сг= = оо, / 2= "2= <2= onst (случай кипения жидкости) и из уравнения (19-14) для расчета изменения температуры первичного теплоносителя вдоль поверхности получим следующую формулу [c.452]

РГспользуя приведенные выше соотношения для поверхности частиц в слое и водяных эквивалентов, можно анализировать работу слоевых теплообменников с помощью обычных расчетных формул и графиков. Например, если сконструирован противоточный теплообменник типа плотный слой , то в случае нагрева частиц мы имели бы для расчета изменения температуры газа [c.254]

Очевидно, что в адиабатном процессе деформации стержня его температура меняется с изменением напряжения il . Расчет изменения температуры при адиабатном растяжении стержня подробно рассматривается в следующем параг рафе. [c.213]

Это общая формула для определения температуры в любой плоскости через интервал времени AZ по температурам в этой же плоскости и в двух соседних плоскостях в предыдущий момент времени 2. Таким образохм, расчет изменения температуры во времени сводится к последовательному вычислению температур во всех плоскостях стенки через равные интервалы времени KZ по формуле (40). [c.97]

Для расчета изменения температуры в поперечном сечении колонны накладываем на нее квадратную сетку с расстояниями между узлами Д=0,05 м (левая нижняя четвергь колонны на рис. 34). Узлы сетки, имеющие одинаковые температуры, пронумерованы одинаковыми номерами. Узлы 5 и 7 соответствуют стержням арматуры. [c.106]

Рис. 126. После того как ваш высотомер установлен на число Колсмена, ваша фактическая высота, как вы помните, может оказаться на целых 20% меньше высоты по прибору, если температура значительно ниже стандартной. Теперь посмотрим, что случилось бы, если бы вы во время полета просто установили на своем высотомере число Колсмена и не приняли в расчет изменения температуры. Предположите, что вы летите на высоте 4000 м над уровнем моря с высотомером, установленным на число Колс-

Эта формула использована для расчета изменения температуры в атмосфере над Беркли, Боулдером, Палисейд при аляскинском землетрясении 1964 г. и в атмосфере над о. Мауи при землетрясении Катиноко 1968 г. Расчеты показали, что максимальный нагрев происходит на высотах 170—190 км. На этой высоте атмосфера над Беркли была нагрета до 900 °С. Хотя, как нам кажется, это значение и представляется несколько завышенным, полная амплитуда колебания поверхности земли с периодом 23 с была равна 12,6 ом. [c.362]

Примечания 1. Обычно расчет ведется по некоторому постоянному значению коэффлцигнта трения для данной пары материалов без учета изменения коэффициента тргния в процессе работы, связанного с изменением температуры, давления и скорости. Поэтому расчетное значение коэффициента трения принимается наимгньшим np.i данных условиях работы, что отражено в таблице. [c.390]

Решение дифференциального уравнения (7.33) при подстанов-. не в него формул (7.34)...(7.36), если принять коэффициенты ср, рг и а не зависящими от температуры, может оказаться неточным при изменении температуры в широких пределах. Эти коэффициенты следует считать зависящими от температуры, а решение уравнения (7.33) проводить численными методами на ЭВМ. Значение ср в формуле (7.34) выражает среднюю теплоемкость металлического стержня и покрытия в расчете на общее поперечное сечение электрода F — ndt/A (рис. 7.14, б). [c.224]

Нагрев и охлаждение металлов вызывают изменение линейных размеров тела и его объема. Эта зависимость выражается через функцию свободных объемных изменений а, вызванных термическим воздействием и структурными или фазовыми превращениями. Часто эту величину а называют коэффициентом линейного расширения. Значения коэффициентов а в условиях сварки следует определять дилатометрическим измерением. При этом на образце воспроизводят сварочный термический цикл и измеряют свободную температурную деформацию ёсв на незакрепленном образце. Текущее значение коэффициента а представляют как тангенс угла наклона касательной к дилатометрической кривой дг в/дТ. В тех случаях, когда полученная зависимость Вс Т) значительно отклоняется от прямолинейного закона, в расчет можно вводить среднее значение коэффициента ср = tg0 p, определяемое углом наклона прямой линии (рис. 11.6, кривая /). Если мгновенные значения а = дгс /дТ на стадиях нагрева и охлаждения существенно изменяются при изменении температуры, то целесообразно вводить в расчеты сварочных деформаций и напряжений переменные значения а, задавая функции а = а(Т) как для стадии нагрева, так и для стадии охлаждения. 4В [c.413]

Плотность и удельный вес кл льных жидкостей, как это следует из предыдущих ас ждещш, мало изменяются с изменением давления и температуры. Можно приближенно считать, что плотность не зависит от давления, а определяется только температурой. Из выражений (11.11) и (В.1) можно найти приближенное соотношение для расчета изменения плотности капельных жидкостей с изменение л температуры [c.16]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...