Профили Относительная масса

Однако следует иметь в виду то обстоятельство, на которое было указано в гл. 1 относительно подсасывающего эффекта отдельных струек, протекающих через отверстия перфорированной решетки. В равной степени это относится и к струйкам, выходящим из отдельных каналов пространственных решеток (трубчатых, хордовых, слоевых и др.). В случае, если выходные струйки обладают разной кинетической энергией (вследствие большей скорости или массы), то струйки, у которых энергия больше, будут подсасывать к себе струйки с меньшей энергией, увеличивая свою массу. В результате за решетками любой формы (как плоскими, так и пространственными) может установиться новая неравномерность профиля скорости. Такое явление должно иметь место и в сечениях за спрямляющей решеткой, помещенной непосредственно над перфорированной решеткой (рис. 3.5, г). [c.83]

Фасонные профили, у которых большая масса металла сконцентрирована на периферии, вне зависимости от предела текучести поддаются правке очень хорошо, так как в этом случае сильно падает влияние внутреннего упругого ядра полосы, т. е. падает относительное значение треугольника B D по сравнению с треугольником DA A . Можно отметить, что правка фасонных профилей идёт тем лучше, чем совершеннее данный n,jo-филь с точки зрения его работы на изгиб В этом смысле хуже всего поддаются правке круглые прутки. [c.994]

Рассмотрим вращающуюся относительно оси у с постоянной угловой скоростью (О поверхность лопатки произвольного профиля, образующие которой параллельны оси 2. Ось z перпендикулярна оси вращения и проходит на расстоянии 00 от нее плоскость 2 = 0 совпадает с осью вращения. Положение элемента М массой dm определяется цилиндрическими координатами г, 0, z, причем плоскость 0 = 0 перпендикулярна оси вращения (рис. 5.9). [c.163]

Относительное преимущество по массе профилей при изгибе характеризуют величины W/F и I F, называемые соответственно удельной прочностью и жесткостью профиля. Обратные величины F/W и F I называют приведенной массой профиля по прочности и жесткости. Эти по- [c.99]

Во всех следующих выкладках будем принимать ji=ji x), т. е. рассматривать диффузионный поток постоянным в пределах каждого поперечного сечения пограничного слоя. Такое условие равносильно принятию линейной зависимости для профиля концентраций. Анализ исследований [Л. 4 и 5] показывает оправданность этой гипотезы вплоть до значений параметра вдува на стенке /(0) —0,4 и почти до самой внешней границы теплового пограничного слоя. Следует учесть относительно малый вклад диффузионной доли теплового потока в общем балансе, а также стремление к нулю температурного градиента в той области, где приближенная линейность профиля концентрации нарушается. При данных обстоятельствах допущение ji = ji(x) не вносит в расчет заметной погрешности. При обычных условиях толщина пограничного слоя настолько мала, что кривизна стенки не влияет на величину переноса массы. [c.131]

Сварные швы следует делать симметричными относительно действующей силы, что исключает появление внешних моментов. Деталь несимметричного профиля (уголок) приваривают фланговыми швами разной длины (рис. 4.6, а), обратно пропорциональной расстоянию от центра масс сечения уголка ) [c.84]

Простейшей моделью флаттера является система с двумя степенями свободы. Физически этой модели соответствует профиль крыла, имеющий поступательную (поперечную относительно потока) степень свободы у и вращательную в. К этой же модели приводятся изгибно-крутильные колебания упругого крыла н колебания управляемого стабилизатора при схематизации его абсолютно жестким телом, имеющим упругое крепление относительно двух осей физической оси вращения и перпендикулярной ей оси, проходящей по борту фюзеляжа (см. п. 9). Математическая модель колебаний в потоке профиля определяется следующими параметрами (рис. 8) массой т моментом инерции относительно центра масс / смещениями центра жесткости н угла поворота относительно вектора скорости набегающего потока у а в. [c.491]

Величина Мр представляет собой момент относительно точки, лежащей на расстоянии четверти хорды от носка профиля и соответствующей положению аэродинамического фокуса по линейной теории. Если поворот профиля происходит относительно оси, отстоящей от носка профиля на четверть хорды (а — —1/2), то подъемная сила не создает момента. Члены, обусловленные влиянием присоединенных масс (й и а), входят как в Mq, так и в Ltn- Демпфирующий момент создается силой, [c.439]

На поверхности канатоведущих щкивов имеются кольцевые ручьи специального профиля, в которых располагаются подъемные канаты, огибающие щкив. За счет натяжения, создаваемого весом противовеса, канатов и кабины (порожней или с полезной нагрузкой), канаты прижимаются к поверхностям ручьев. При этом возникает значительная сила трения, предотвращающая самопроизвольное перемещение канатов относительно щкива при его вращении и обеспечивающая подъем и опускание кабины. Для обеспечения тягового усилия канатоведущих щкивов масса противовеса должна в 2,2 раза быть больше массы кабины. [c.39]

Оптимальный профиль консольного вала с диском на конце для первой критической скорости показан на рис. 55. Масса диска 3,2 Х о, момент инерции относительно диаметра 0,01 Wol . Граничные условия [c.192]

Влияние конфигурации и размеров обрабатываемой поверхности. Для обработки крупногабаритных деталей большой массы, хорошо отводящей тепло, выделяющееся при шлифовании, применяют твердые круги и повышенные режимы. Тонкие детали обрабатываются более мягкими кругами. При большой площади соприкосновения круга с деталью (например, при внутреннем шлифовании) требуются еще более мягкие круги, а при малой площади контакта — более твердые круги. При обработке плоскостей деталей торцом круга с большим контактом между деталью и кругом необходимы более мягкие и крупнозернистые круги по сравнению с кругами для обработки периферией круга. Кольцевые круги берут более мягкие, чем сегментные. Для обеспечения необходимого профиля при фасонном шлифовании применяют более твердые круги. При малых контактах обработка неровной, прерывистой поверхности (отливки, поковки, детали с выступами, пазами и т п.), сопровождающаяся ударами, осуществляется устойчивыми по профилю, т. е. относительно плотными и твердыми кругами. [c.28]

На рис. 31 показаны расчетные кривые влияния коэффициента на средние скорость и расход топлива автопоезда полной массой 41 т при движении по дорогам, имеющим участки с максимальным продольным уклоном а = 3 5 и 8%. Из графиков следует, что наибольшее относительное влияние оказывает изменение коэффициента / при движении автомобиля по дороге с наименьшей степенью пересеченности продольного профиля, т. е. при а < 3%. В этом случае при увеличении коэффициента сопротивления качению с 0,01 до 0,02 средняя скорость уменьшается на 17%, и расход топлива возрастает на 56%. На дороге с максимальными подъемами до 8% средняя скорость уменьшается на 13%, и расход топлива увеличивается на 43%. [c.106]

При практических расчетах крановых мостов наибольший интерес представляют перемещения масс т , и т . Применяя метод разложения решения по нормальным формам колебаний [89 ], получим аналитические зависимости для определения перемещений масс упругой системы относительно профиля рельсовых путей в окончательном виде [c.327]

Назначаем по ГОСТ 8278—83 гнутый профиль — швеллер № 20, h=2Q0 мм, Ь—80 мм, ,=5 мм Л = = 1006 mS 100,6 см , масса 13,42 кг/м. Вычисляем относительный прогиб [c.265]

При прессовании металл продавливается из замкнутого объема через отверстие в матрице (см. рис. 10.5, а). Весь металл не может быть выдавлен из контейнера, и в нем остается так называемый пресс-остаток, который после окончания прессования отрезается от полученного профиля. Масса пресс-остатка может достигать 40 % массы исходной заготовки (особенно при прессовании труб большого диаметра). Поэтому относительно большие отходы металла при прессовании являются недостатком этого метода обработки металлов давлением. [c.475]

А. М. Некрасова подтверждают наличие в поверхностном слое волновых перемещений масс, убывающих с глубиной, и несимметричный относительно уровня воды профиль волн, действительно характерный для зыби. [c.515]

При кинематическом методе обработки заготовка и инструмент связаны кинематической цепью, которая обеспечивает им требуемый закон относительного движения, в результате чего на заготовке образуется нужный профиль. При этом кинематическая схема механизма может быть рассчитана так, чтобы станок имел возможность воспроизводить требуемый, по технологии точный или приближенный профиль изделия. К недостаткам копирного метода следует отнести сравнительно небольшую частоту вращения рабочих органов станков, что объясняется динамическими воздействиями на станок неуравновешенных масс. Кроме того, копирный метод обработки требует изготовления копира, точность которого должна быть значительно больше точности изготовляемой детали. [c.13]

Если считать априори известным распределением со(Р), то второй член в (3.71) определен в той же мере, как и первый, т. е. его значения при данном к определяются профилем т(г) и /)ц(г, в ). Если осуществляется многочастотное касательное зондирование и в нашем распоряжении находится массив оптической информации о к), /=1,. .., п , то (3.71) порождает вполне определенную систему уравнений относительно совокупности т,/г = т( /, й/г), 1=1,. . ., щ к=, . . . . Для обращения оптических данных можно использовать итерационную схему (3.38) без осо- [c.204]

Кручение лопатки под действием центробежных сил происходит в том случае, если линия центров масс ее сечений представляет собой пространственную кривую. Такую лопатку можно рассматривать как естественно закрученный стержень, в поперечных сечениях которого при растяжении наряду с продольной силой и изгибающим моментом действует крутящий момент. Данная картина нагружения характерна для лопаток реактивных предкамерных турбин, которые имеют относительно большую длину, выполняются с переменным профилем по высоте, и могут иметь естественную закрутку. Однако в активных автономных турбинах ТНА применяются обычно короткие лопатки с постоянной площадью сечения по высоте их линия центров масс представляет прямую. Поэтому напряжения кручения от центробежных сил в лопатках автономных турбин практически отсутствуют. [c.279]

Штампованные профили (толщина 5 = 5 -V- 6 мм) получают из листовой стали холодной штамповкой. Особенность этих профилей — большой момент инерции при относительно малых площадях поперечного сечения, а следовательно, и малой массе. Размеры штампованных элементов зависят от конструкции прессов. Имеются прессы, которые позволяют обрабатывать элементы длиной до 5— 6 м. Штампованные элементы находят широкое применение в авиастроении, автомобилестроении, строительстве. [c.16]

Основным достоинством треугольных крыльев считается возможность существенно уменьшить размах и обеспечить увеличение жесткости и снижение массы крыла. Более того, так как крылья этого типа обыкновенно имеют корневые хорды большой длины, физическая толщина крыла в корневом сечении при заданной из аэродинамических соображений относительной толщине профиля оказывается достаточно большой, что позволяет размещать в крыле дополнительную часть полезной нагрузки [c.79]

Для моделирования процесса экспозиции используется модель резиста, предложенная в [12.4]. Эта модель обобщена на случай нескольких длин волн методом, подобным изложенному в [12.9]. В каждый момент времени для всех длин волн вычисляется форма стоячей волны. В каждом слое резист отбеливается в соответствии с освещенностью и чувствительностью, суммируемым по всем длинам волн. Через определенный промежуток времени вертикальные профили освещенности снова вычисляются ЭВМ. На каждом временном интервале состояние резиста выражается с помощью относительной концентрации ингибитора М. Начиная с некоторого времени, профиль M(Z) перестает изменяться и экспонирование продолжается до тех пор, пока не будет достигнута некоторая полная доза энергии ах-Результатом моделирования процесса экспозиции является двумерный массив, описывающий зависимость M(Z, Е) от глубины и поглощенной энергии. [c.324]

Этот факт имеет достаточно прозрачное физическое объяснение. При неизменных геометрии трубы и степени расширения в ней увеличение ц достигается прикрьггием дросселя, т. е. уменьшением площади проходного сечения для периферийных масс газа, покидающих камеру энергоразделения в виде подогретого потока. Это равносильно увеличению гидравлического сопротивления у квазипотенциального вихря, сопровождающегося ростом степени его раскрутки, увеличением осевого градиента давления, вызывающего рост скорости приосевых масс газа и увеличение расхода охлажденного потока. Наибольшее значение осевая составляющая скорости имеет в сечениях, примыкающих к диафрагме, что соответствует опытным данным [116, 184, 269] и положениям усовершенствованной модели гипотезы взаимодействия вихрей. На критических режимах работы вихревой трубы при сравнительно больших относительных долях охлажденного потока 0,6 < р < 0,8 течение в узком сечении канала отвода охлажденных в трубе масс имеет критическое значение. Осевая составляющая вектора полной скорости (см. рис. 3.2,а), хотя и меньше окружной, но все же соизмерима с ней, поэтому пренебрегать ею, как это принималось в физических гипотезах на ранних этапах развития теоретического объяснения эффекта Ранка, недопустимо. Сопоставление профилей осевой составляющей скорости в различных сечениях камеры энергоразделения (см. рис. 3.2,6) показывает, что их уровень для классической разделительной противоточной вихревой трубы несколько выше для приосевых масс газа. Максимальное превышение по модулю осевой составляющей скорости составляет примерно четырехкратную величину. [c.105]

ГОСТ 8240—72 на стальные швеллеры с уклоном внутренних граней полок (рис. 2.61) содержит данные о размерах / , Ь, й, В, г, площади, массе, J7,д, 1Г ., а также значения 2о, определяющие положение центра тяжести относительно оси у1. В каждом из четырех ГОСТов нумерация профилей соответствует основному размеру, выраженному в сантиметрах. Так, № 7,5 равпополочного уголка относится к профилю, у которого Ь=75 мм № 6,3/4,0 не- [c.198]

На примере сравнения двух сжатых гибких стоек, одна из которых изготовлена из двух швеллеров Д ЗОб I ОСТ 10017-39), а другая - из двух швеллеров 30 ( ГОСТ 8240-72 ), определить, какой экономический зсрфект получен в результате улучшения сечения. В качестве характеристики экономичности принять отношение критической силы к единице массы стойки. Длины и условия закрепления концов обеих стоек одинаковы. Швеллеры расположены так, что обеспечивается условие равиоустсн1чивости стойкй относительно главных центральных осей. Справочные данные для швеллера № ЗОб согласно 0С1 10017-39 масса I м длины профиля т = 39,16 кг, площадь [c.122]

В настоящее время разработаны разнообразные конструкции теплообменных аппаратов с пучками витых труб овального профиля. В теплообменном аппарате с продольным обтеканием пучка витых труб (рис. 1.1) трубы установлены одна относительно другой с касанием по максимальному размеру овала и закреплены прямыми круглыми концами в трубных досках. При такой установке труб обеспечивается существенная интенсификация тепломассообменных процессов в межтрубном пространстве аппарата и решается другая важная задача — обеспечения его вибропрочности. Интенсификация теплообмена в межтрубном пространстве такого теплообменника и внутри витых труб [39] при оптимальных относительных шагах закрутки профиля труб 5/с = 6. .. 15 позволяет в 1,5. .. 2 раза уменьшить объем теплообменного аппарата по сравнению с гладкотрубным аппаратом при заданных тепловой мощности и мощности на прокачку теплоносителей. При этом уменьшается масса аппарата и его металлоемкость. В таком аппарате все витые трубы имеют одинаковое направление закрутки (либо правое, либо левое). На границе винтовых каналов таких труб возникает тангенциальный разрыв вращательной компоненты скорости, что приводит к турбули-зации потока. В пристенном слое труб поток закручен по закону твердого тела, а в ядре закрутка потока определяется взаимодействием винтовых течений, обтекающих соседние трубы. Поскольку поток в пристенном слое закручен в большей степени, чем ядро потока (максимум вращательной и радиальной составляющих скорости приходится на внешнюю границу пристенного слоя), то использование витых труб приводит к турбулизации потока прежде всего в пристенном слое[39]. [c.8]

Проектирование вентиляторов и компрессоров низкого и высокого давления современных ГТД сопровождается трудностями, присущими созданию авиационного осевого компрессора с высокой степенью повышения давления в ступени при высоком КПД и необходимом запасе устойчивости при работе в напорной системе двигателя. При этом одним из основных путей снижения массы и габаритных размеров авиационного компрессора является уменьшение его внешнего диаметра и числа ступеней. Применение трансзвуковых и сверхзвуковых ступеней позволяет при увеличенных значениях осевой скорости и относительной скорости потока (Мш1 = набегающего на рабочие лопатки, существенно увеличить удельную производительность, т. е. расход воздуха через площадь проходного сечения колеса, или увеличить степень повышения давления в ступени, т. е. уменьшить число ступеней. Специальным профилированием лопаток и рациональной организацией течения в межлопаточных каналах, а также применением повышенных по сравнению с дозвуковыми ступенями коэффициентов нагрузки можно достигнуть высоких значений КПД таких ступеней. В целом трансзвуковые и сверхзвуковые компрессорные ступени благодаря повышенным значениям коэффициентов нагрузки, специально спроектированным профилям и высоким окружным скоростям при использовании их в качестве первых ступеней вентилятора ДТРД или компрессора низкого давления ТРД могут обеспечить степень повышения давления = 1,4-ь1,8. [c.45]

Брукс и Бейкер [В. 145] экспериментально исследовали флаттер на модели несущего винта (режим висения) с целью определения влияния концевого числа Маха, конструкционного демпфирования и центровки лопасти. Скорость флаттера QR/atij -оказалась почти постоянной для значений общего шага, при которых не было срыва, а частота флаттера была существенно ниже собственной частоты установочных колебаний лопасти ((0 0,7(00). Смещение центра масс лопасти вперед в общем увеличивало скорость флаттера при малом общем шаге. При значениях общего шага, близких к нулю, наблюдался флаттер, вызванный вихревым следом, при скорости, составляющей около 85 % теоретической, и частоте ш О,8о)0, Были также получены данные по срывному флаттеру при больших углах общего шага. Обнаружено положительное влияние сжимаемости вблизи критического числа Маха профиля если флаттер не появлялся при Мк < 0,73, то он не возникал вообще. Досрывная скорость 4>латтера вначале уменьшается по ме )е увеличения М, а затем, после некоторого значения М, быстро увеличивается. Этот стабилизирующийся эффект сжимаемости объясняется смещением назад центра давления после достижения критического числа Маха. Был сформулирован следующий приближенный критерий для конструкционного относительного демпфирования свыше [c.597]

Поместим ось х вдоль (геометрической) поверхности раздела, которая отделяет жидкости и составляет вихревой слой. Для исследования того факта, что волны малого возвышения П = а81п(/пл — ni), могут распространяться по поверхности раздела со скоростью с = п1т, придадим всей массе жидкости скорость с, противоположную направлению распространения таким образом, профиль волны станет неподвижным, а скорости потоков относительно профиля будут равны V — с V.V — с (рис. 271). Из п. 14.40 следует, что комплексный потенциал для нижнего слоя жидкости имеет вид [c.383]

На рис.5.36 представлены результаты опытов с модельным высоконаполненным эластомером на основе бутадиеннитрильного каучука. Содержание наполнителя составляло 75% по массе, в том числе хлористого калия —61,6%. Испытывались составы с размером частиц КС1 160 — 200 мкм и 20 — 50 мкм. Во всех экспериментах регистрируется слабо выраженный первый откольный импульс с последующим монотонным спадом скорости в течение относительно большого времени. Измеренные значения откольной прочности составили 24 — 30 МПа для образцов с мелкодисперсным наполнителем и 15 МПа для грубодисперсных образцов. На измеренных профилях скорости отчетливо видно влияние размера частиц [c.209]

На участке, где необходимо устранять обратный поворот, это зубчатое колесо будет поворачиваться относительно кривошипа, а на остальной части поворота профиль кулачка будет очерчиваться по дуге окружности с центром в точке О и относительное движение этих двух звеньев будет отсутствовать. Динамические нагрузки от масс, связанных с рабочим диском, в момент остановки его и при трогании с места равны нулю, что позволяет в отдельных случаях отказаться от тормоза и ( )иксатора. При изменении длины ведущего кривошипа 4 или стойки 5 коэффициент выстоя А, может быть увеличен, но при этом приближенный выстой рабочего диска сопровождается обратным поворотом, который может привести к поломке фиксаторов или инструмента. Это делает необходимым применение способов ус- [c.64]

Таблица 2. Двутавры стальные горячекатаные с параллельнымк гранями полок по ГОСТ 26020—83 и тавры по сокращенному сортаменту. Для тавров высота сечения к,, площадь сечения Ль момент инерции относительно оси г/1—у, и масса (линейная плотность) в кг/м равны 0,5 соответствующих характеристик для двутавров. Буквенные обозначения профилей Б — нормальный (балочный) III — широкополочный К — колонный Т — тавровый, получаемый разрезкой пополам двутавров /1=200...1000 мм.

Исследовакия показывают, что в реальных условиях обтекания у осесимметричных летательных аппаратов даже при небольшом изменении углов атаки может наблюдаться существенное перемещение центра давления. Это особенно заметно у аппаратов с несимметричной конфигурацией или при отклонении рулен, кoтopьie нарушают имеющуюся симметрию. В этих условиях центр давления неудобен для применения в качестве характерной точки при оценке положения равнодействующей аэродинамических сил и возникающего момента тангажа относительно центра масс. В рассматриваемых случаях удобнее оценивать летные свойства аппарата по фокусному расстоянию. Чтобы установить смысл этого понятия, рассчотрим несимметричный профиль и вычислим момент Мг относительно ПРОИЗВОЛЬНОЙ точки Ра с координатой Хп, лежащей па хорде профиля. Непосредственно из рис. 1.3.5,5 видно, ЧТО [c.40]

Первый способ основан на таком изменении характеристик системы, при котором достигается независимость колебаний, соответствующих различным степеням свободы, причем демпфирование всех этих различных форм колебаний положительно. Так, можно добиться того, чтобы поворот оси профиля, изображенного на фото XXI, относительно продольной оси сечения слабо зависел от вертикального перемещения оси. Для этого нужно, чтобы ось занимала оиределенное положение, а распределение массы по сечению профиля удовлетворяло определенному условию. [c.94]

Одной из главных задач проектирювания этого самолета являлось достижение максимально высокой для того времени скорости горизонтального полета. Решению этой главной задачи подчинялись все направления работ по созданию самолета расчетно-экспериментальные исследования, выбор схемы и компоновки самолета, создание конструкции с минимальным лобовым сопротивлением и минимальной массой, разработка технологических прюцессов, стапельной и сборочной оснастки. На основе обширных теоретических и экспериментальных исследований для крыла самолета АНТ-40 был разработан специальный двояковыпуклый профиль ЦАГИ-40 с относительной толщиной 16%, применение которого позволило при некотором снижении подъемной силы значительно уменьшить сопротивление крыла, хотя нагрузка на площадь крыла оставалась сравнительно невысокой — от 85 до 110 кг/м . [c.228]

При симметричных поперечных сечениях мостов центр масс расположен в вертикальной плоскости, проходящей чере.з геометрическую ось сечения. В этом случае а = 0. Как правило, ось вращения также лежит в этой плоскости, хотя она может отстоять на некотором расстоянии по вертикали от центра масс. Для мостов с арочным профилем проезжей части ось вра щения может лежать значительно ниже этого центра. При анализе динамики поперечного сечения моста момент инерции I определяется относительно оси вращения и, следовательно, является обычно (даже при постоянном поперечном сечении) величи- [c.180]

Рис. 59. Двухместный мотопланер Лэропракт-18 . Площадь крыла — 16,3 м , профиль крыла — модифицированный 0А>У1 с относительной толщиной 15%, взлетная масса - 390 кг, масса пустого — 200 кг, максимальная скорость—130 км/ч, скороподъемность — 2,3 м/с, расчетные перегрузки — от +10,2 до —5,1, максимальное аэродниамическое качество — 25, тяга винта при 5000 об/мин — 70 кг

При изучении тягово-скоростгных свойств троллейбуса не учитывают взаимные перемещения отдельных его масс (мостов, тягового электродвигателя) относительно рамы или кузова и учитывают вращение якоря двигателя, деталей трансмиссии и ведущих колес. Считается, что центр масс троллейбуса совершает плоское движение, копируя продольный профиль дороги, без вертикальных и угловых колебаний кузова, вызываемых неровностями дороги (рис. 2.10). Если продольный профиль дороги криволинейный, то троллейбус, кроме поступательного движения, совершает еще и вращательное движение относительно вертикальной оси Z, проходящей через его центр масс. Принимают, что все силы, действующие на троллейбус, лежат в плоскости движения. Это позволяет вместо пространственной расчетной схемы рассматривать плоскую двухколесную (велосипедную) схему, заменяя колеса каждого из мостов одним колесом. [c.83]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...