Г профилей и труб

Штамповка выдавливанием принципиально не отличается от процессов прессования. Последние уже давно широко распространены для производства прутков, профилей и труб из различных металлов. Этим объясняется, что большинство исследований посвящено именно процессам прессования. Основоположниками работ в области физики процесса прессования являются Н. С. Курнаков и С. Ф. Жемчужный [43]. Ценнейшие экспериментальные и теоретические исследования проводил С. И. Губкин, начиная с 1931 г. Большие обобщающие работы по технологии прессования принадлежат П. С. Истомину. [c.292]

Трубная резьба, ГОСТ 6357—81 (рис. 7.3, г), применяется для соединения труб и арматуры трубопроводов в диапазоне условных размеров от 1/16" до 6". Трубная резьба представляет собой мелкую дюймовую резьбу, которая выполняется с закруглениями профиля и без зазоров по выступам и впадинам для лучшего уплотнения. За основной (номинальный) размер, характеризующий резьбы и указываемый в обозначении резьбы, принят условный внутренний диаметр трубы (проход в свету). [c.94]

Сортаменты изделий металлургического производства. Исходной базой многих действующих стандартов на стальные профили и трубы явились каталоги (фактические стандарты), сложившиеся на протяжении многих десятилетий. Сортаменты проката разных металлургических заводов страны впервые были унифицированы и стандартизированы в СССР в 1926 г. В результате сокращения сортамента за счет устранения несущественно отличающихся по размерам и качественным характеристикам профилей и построения рядов размеров по единой системе появилась возможность специализировать прокатные станы на всех металлургических заводах, при этом выпуск проката значительно увеличился, что в те годы являлось мероприятием большого государственного значения. [c.12]

Характеристики решеток могут быть получены как теоретическим, так и экспериментальным путем. Методы гидродинамической теории решеток, берущей свое начало еще из работ Н. Е. Жуковского и С. А. Чаплыгина и развитой в трудах Н. Е. Кочин.а, Л. А. Симонова и др., находят широкое применение в практике создания осевых насосов и стационарных компрессоров. В авиационной практике используются главным образом экспериментальные характеристики компрессорных решеток. Первые экспериментальные исследования решетки профилей были проведены Н. Е. Жуковским в 1902 г. в аэродинамической трубе Московского государственного университета. В настоящее время испытания плоских компрессорных решеток проводятся на специальных установках. Схема одной из них изображена на рис. 2.25. Поток воздуха, обтекающий [c.80]

Численные значения постоянных А (или х = 1/Л) и В (или входящих в формулы (6.25) —(6.25"), могут быть определены по данным экспериментов, производимых как в гладких трубах, так и в прямоугольных каналах с гладкими стенками или в пограничных слоях на гладких пластинках. Первые пригодные для этой цели измерения профилей и (г) и напряжения трения то в потоках воды в прямых гладких трубах были произведены Никурадзе (1932), показавшим, что действительно при г 30v/a и вплоть почти до оси трубы распределение средней скорости хорошо описывается формулой вида (6.25). Для коэффициентов А и В Никурадзе дал даже два набора значений, отвечающих двум разным диапазонам значений г, к которым прилагалась формула [c.238]

Решение. Поле скорости при стабилизированном течении не-изменяется вдоль оси трубы, поэтому достаточно найти функцию ш=т (г) — Профиль скорости и привести ее к безразмерному виду. [c.237]

Трубная резьба применяется для соединения труб, аппаратуры трубопроводов и фитингов. Трубная резьба имеет треугольный профиль с углом а = 55°. Обозначается резьба в дюймах, а фактический диаметр резьбы больше на две толщины стенки трубы. Шаг резьбы изменяется по количеству ниток на длине одного дюйма (Г )- Трубная резьба имеет мелкий шаг, так как на тонкой трубе невозможно нарезать крупную метрическую резьбу без ослабления прочности стенок трубы. Для лучшего уплотнения трубную резьбу делают с закруглениями профиля и без зазоров по выступам и впадинам (рис. 60). В настоящее время в новых отраслях нашей промышленности вместо трубной резьбы применяют мелкие метрические резьбы. Размеры трубных резьб в пределах от 1/8 до 6" установлены СТ СЭВ 1157—78. [c.64]

Укладка секций в траншею является одной из наиболее ответственных операций, так как в процессе укладки металл труб довольно часто испытывает напряжение, близкое к пределу текучести, а в изоляционном покрытии возникают растягивающие и сдвигающие усилия, которые могут нарушить ее целостность. Поэтому работы по укладке секций или плетей производятся с обеспечением а) сохранности изоляционного покрытия б) прочности и герметичности сварных стыковых соединений в) надежности основания (постели) под секциями или плетями и плотного прилегания секции или плети к дну траншеи г) укладки в соответствии с проектным профилем и планом д) возможности свободного удаления воздуха из газопроводов при их испытаниях и во время эксплуатации е) устойчивости зданий и сооружений, расположенных вблизи трассы. [c.60]

Вытяжку из расплава применяют для изготовления лент и труб с толщиной стенок 0,2 мм и более, полых цилиндров с наружными и внутренними ребрами и других изделий, имеющих профиль постоянного сечения. На рис. 7.9, а—г показаны типовые профили изделий, получаемых вытяжкой из расплава цветных металлов и их [c.155]

При изготовлении клееных агрегатов наиболее широко применяются стеклотекстолиты марок КАСТ, КАСТ-В, ВП( -1, СТ-911, ЭФ-32-301, ФН и др., а также стеклопластики типа АГ-4С и СВАМ. Стеклотекстолиты и стеклопластики применяют в виде листового материала, плит, уголков, труб, профилей и т, д. Указанные марки стеклотекстолитов за исключением КАСТ и КАСТ-В могут применяться в конструкциях, работающих длительно или кратковременно при температурах от —60 до +200-г-350°С, а стеклотекстолиты марок СТ-911, ЭФ-32-301 и ФН могут даже работать кратковременно при температурах до 500—600 С. [c.81]

Формула Г. Блазиуса справедлива до Ке=10 . Несмотря на свое эмпирическое происхождение, формула Блазиуса несет в себе достаточно информации для расчета турбулентного пограничного слоя. Это является следствием определенной структурной общности, которой обладает турбулентный поток в трубе и в пограничном слое. Для использования интегрального соотношения Кармана необходимо знать профиль скорости в турбулентном пограничном слое и трение на стенке. Получим. эти функции из формулы Блазиуса. [c.364]

Изменение относительной скорости и /и о в зависимости от г/В на начальном участке трубы при ламинарном режиме течения показано на рис. 2.4. Профил . скорости I на входе в трубу может быть произвольным. На некотором начальном участке трубы, вследствие действия сил внутреннего трения, он изменяется и стремится принять форму 4, соответствующую стабилизированному течению. Известно, что на участке трубы с установившимся профилем скорости потери энергии на трение минимальные. Вследствие действия сил внутреннего трения и прилипания жидкости к стенке, на начальном участке трубы возникает пристенный пограничный слой заторможенной жидкости. Толщина этого слоя растет вниз по течению до тех пор, пока он не заполнит все сечение трубы. [c.102]

Во втором издании (первое —в 1971 г.) изложены прогрессивные процессы производства деформированных полуфабрикатов (листов, профилей, труб, проволоки и др.) из алюминиевых сплавов. Приведены новые технологические схемы, позволяющие совместить процессы правки и отделки в едином технологическом цикле, описана технология рулонной прокатки многослойных листов из новых композиций материалов. Указаны оригинальные способы нагрева и охлаждения полуфабрикатов (струйный нагрев, душирующее охлаждение). Рассмотрены новые конструкции печей. [c.22]

Конструкция деталей может зависеть от технологии получения заготовок. При этом нужно учитывать ряд о новных требований к ним а) к поковкам — простота конструктивных форм б) к литым заготовкам — равномерность толщины стеноь, плавный переход от одной толщины стенок к другой, плавные за ругления углов, простота форм в) к штамповочным изделиям — плавные закругления углов, уклоны в направлении выемки заготовки из штампа г) к сварным заготовкам — свободный доступ к месту наложения сварного шва, возможность выполнения из заготовки стандартного профиля (уголок, труба, лист и др.) д) к конструкции деталей, подлежащих механической обработке,— удобные для обработки на металлорежущих станках формы поверхностей, наличие удобных баз для установки и мест крепления деталей на столе станка или в приспособлении, легкий доступ к обрабатываемые поверхностям режущего и мерительного инструмента, как можно меньшая поверхность, подлежащая обработке. [c.7]

В конце первого — начале второго десятилетия XX в. создаются новые аэродинамические лаборатории с усовершенствованными старыми и вновь разработанными аэродинамическими трубами при Национальной физической лаборатории в Теддингтоне, в Геттингене, при Московском техническом училище, позднее в Петербургском Политехническом институте и Институте инженеров путей сообщения, в лаборатории Г. Эйфеля и А. Рато в Париже, Аэротехпическом институте в Сен-Сире и др. [27]. Для экспериментальных работ рассматриваемого периода характерен переход от испытаний пластинок к исследованию моделей крыльев с аэродинамическим профилем. Предпринимают попытки эмпирическим путем определить рациональные формы крыла и его профиля. [c.288]

В 1920 г. Стантон и его сотрудники впервые воспользовались этим измерительным устройством для изучения поверхностных явлений при турбулентном течении в трубах [1]. В 1930 г. Фэйдж и Фалькнер [2] провели измерения поверхностного трения на аэродинамических профилях, а Баркер [3] и Дин [4—6] сделали попытку дать теоретическое обоснование тарировки трубки Стантона. Тэйлор [7] обобщил существующие данные, а в 1938 г. провел дополнительные опыты. Он сформулировал задачу калибровки трубки путем установления связи между двумя безразмерными параметрами и показал, что в такой обработке все существующие данные достаточно хорошо согласуются между собой. Престон [8] предложил использовать в качестве стандартных измерителей поверхностного трения закрепленные на поверхности круглые трубки Пито. [c.173]

Радиальный профиль скорости определяется характером зависимости от скорости сдвига и описывается квадратичной параболой для ньютоновской и любой другой жидкости с вязкостью, не зависящей от скорости сдвига. Рассматриваемое течение является одноосным и сдвиговым с цилиндрическими поверхностями сдвига г= onst и плоскостями, перпендикулярными к оси трубы, в качестве ортогонального семейства материальных поверхностей. Линиями сдвига служат прямые, параллельные оси трубы. [c.276]

Допуски на наружный и внутренний диаметры муфты и трубы устанавливаются путем р-егламеитирования допусков па расстояния /г и /и вершин и впадин от линии среднего диаметра. Допуски на размеры Нх п являкзтся исходными для проектирования резьбообразующих инструментов и необязательными при приемке изделий. Рабочая высота профиля 0,4915, где 5 — шаг резьбы (рис. 1.77, е). Трубная резьба принята в качестве общеевропейского стандарта для труб и трубных соединений. [c.165]

Гибка. Гибку осуществляют в штампах и на специальных гибочных прессах. Детали, подвергаемые гибке, следует изготовлять из листового матерр ала толщиной 0,01—50 мм, профилей или труб с относительным удлинением б Э 10% и относительным сущсниом г ) 5 30%. Детали из магниевых и титановых сплавов перед гибкой необходимо подогревать. Оформление деталей, подвергаемых гибке, показано на рис. 4. Минимальные радиусы гибки, в зависимости от вида исходной заготовки, приведены в табл. 34 я 35. [c.124]

Таким образом, при Ке = О мы имеем вполне онределенное движение второго типа, сосуществующее с ио1 оем. Это движение действительно можно получить в стакане конечной длины Ь, если при 2 = поставить определенные граничные условия, диктуемые автомодельностью. Заметим, что для автомодельности при г = Ь должна быть задана не только форма профилей скорости Рг г) и и г), но и их определенная численная величина. С этой точки зрения существование решений второго типа представляется фактом случайным и негрубым, разрушающимся при малом изменении граничных условий. Заметим, что в опытах [160] оказалось невозможным получить решения второго тина нри вдуве в пористую трубу. Это свидетельствует о неустойчивости подобных решений. [c.198]

Давление пара по высоте трубы изменяется и, вообще говоря, его эпюра мол<ет иметь весьма сложиый профиль, зависящий от режима работы. В общем виде рп = =у0п(2 ), где 2 — координата вдоль оси тепловой трубы, отсчитываемая от теплоприемпо поверхности. Соответственно более сложной функцией г будет и радиус кривизны мениска, так как в каждой открытой ячейке сетки он зависит теперь не только от веса столба жидкости, но и от действующего в данной точке внешнего давления. [c.46]

Шаг5 Число ниток на дюйм п Высота профиля резьбы трубы и муфты <2 Теоретическая высота профиля I, Радиус закругления вершины и впадины г [c.217]

Шаг 5, мм Число виток на дюйм п Высота профиля резьбы трубы и муфты т= м Теоретическая высота профиля Н, мм Высота притупления профиля мм Радиус эакруглевия вершины и впадины г, нм [c.228]

К 1946 г. один из заводов в Германии получал методом экструзии 1000 т непластифицированиого поливинилхлорида в месяц. Большая часть получаемого материала шла на изготовление трубопроводов, часть которых используется и в настоящее время по прошествии более чем 15-летнего периода эксплуатации. Большинство труб в таких трубопроводах имело диаметр от 5 до 7,6 см и закреплялось через интервалы от 90 до 120 см, компенсаторы температурного расширения устанавливались через каждые 90—120 м. Большая часть изготовленных в Германии тройников, колен, труб и соединительных звеньев была изготовлена методом горячей сварки хотя, часть труб имела резьбу круглого профиля и соединялась нарезными фитингами. [c.12]

X 1,1-г-1,6 X 1,2 м, племенных быков 1,8 х 1,3-г2х 1,5 и волов 1,6 X 1,2-=-1,7 X 1,3 (без разгородок). На фиг. 10 типичный америк. профиль короткого стойла с размерами (в ле). Пол стойл наполовину (сзади животного) из кирпича, а спереди—глинобитный. Привязи (см. Нормумки, фиг. 2, крайний слева) прицепляют сразу к двум кольцам, ходящим вверх и вниз по железной вертикальной скобе. Па фиг. 10 видны вентиляция окнами и трубой и канализация стоком из навозного жолоба. Денники для различных внутренних изоляций (для быков, отела и легких заболеваний) делают шириною в 2 стойла при длине в 3—3,5 м, а для быков—3 хЗ,5 м. Телятники на 15% маточного состава получают размер в 1,5—1,6 ле на теленка и при коровниках свыше 100 голов выносятся с 3 фиг. 11. вместе с денниками для [c.248]

Обработка давлением. Обработка давлением М. с. возможна лишь при i° нагрева выше 225°. Однако и в горячем состоянии она представляет большие затруднения в отношении двух видов пластич. деформации — прокатки и ковки. Значительно легче протекает процесс прессования труб, прутков, профилей и фасонных деталей. Основная причина затруднений кроется в природе пространственной решетки магния, которая относится к гексагональной системе и имеет при нормальных 1° одну плоскость скольжения — в плоскости базиса гексагональной призмы (фиг. 4). При г° нагрева выше 225° йюзникают 12 новых плоскостей скольжения, [c.176]

Рис. 32. Сравнение профилей средней скотостн при ламинарном (л) и турбулентном (Г) течениях в трубе.

Будем рассматривать лишь простейшие плоскопараллельные течения, в которых отлична от нуля только д -компонента средней скорости m = m, зависящая лин1Ь от координаты z (или, что почти то же самое, течения в круглой трубе,, в которых средняя скорость м всюду направлена вдоль оси Ох и зависит лишь от расстояния z = R — г до стенки трубы). В таком случае уравнения Рейнольдса будут иметь вид (5.16) (или аналогичный вид в полярной системе координат) поэтому профиль средней скорости здесь будет определяться одним уравнением (первым уравнением (5.16) или уравнением (5.17 )), содержащим одно-единственное дополнительное неизвестное т< ) = [c.292]

Окись циркония (2гОз) —это химически устойчивый тугоплавкий материал, температура плавления которого 2688° С. В интервале температур 20—1182° С окись циркония обычно моно-клинна, плотность ее составляет 5,56 г см . При нагреве выше 1182° С моноклинная модификация превращается в тетрагональную с плотностью 6,10 г см , причем температура перехода снижается при введении примесей. Такое значительное изменение плотности подразумевает сильное изменение объема (около 10%), что, как правило, приводит к разрушению спеченных изделий или монокристаллов при их охлаждении от высоких температур. Предотвратить это связанное с разрушением превращение или вызвать изменение его характера можно, если ввести 3—15% СаО, СеО а, YgOs или МпО, которые с окисью циркония образуют твердый раствор с кубической решеткой, устойчивый при высоких температурах и метастабильный ниже 800—1100° С. Эту стабилизированную кубическую модификацию окиси циркония обычно используют для приготовления огнеупорного кирпича всех видов, профилей, прутков и труб. Стабилизированная ZrOa обладает большим (но линейным) коэффициентом теплового расширения и достаточной стойкостью против теплового удара. Можно получить полностью стабилизированную окись циркония, в которой не заметно никаких признаков превращения при 980—1200° С, но часто более желательным бывает сохранение -- 15% моноклинной окиси циркония, что снижает общий коэффициент термического расширения. [c.35]

Возможность изменения равномерного профиля скорости в скошенный прямолинейный с помощью сетки переменного по фронту сопротивления (переменного шага нитей) была отмечена еще Г. Л. Гуржиенко [37], На основании простых рассуждений им получена связь между относительной скоростью и частотой (густотой) сетки на данном расстоянии от оси трубы. Для получения заданного гфямолиненного профиля скорости этот метод должен быть скорректирован опытным путем. [c.11]

Изучением двухмерного стратифицированного гютока через криволинейную сетку занимался Лоу 1188], затем Лоу и Бейнс 1189]. Они разработали методы, ио которым может быть определена форма решетки, необходимая для образования требуемого профиля скорости с заданным расслоением илотиости. Для однородной жидкости эти методы получаются более сложными, чем в теории Элдера, Э( зфект выравнивания потока с помощью сдвоенных решеток теми же методами гидродинамики изучался Танакой [130, 227]. Он также решал задачу выравнивания потока с помощью сеток для S-образного распределения скоростей [131], И. С. Риман н В. Г. Черепкова [116] дали методику расчета деформации профиля скорости в каналах, образованных стержнями, расположенными соосно в трубе. [c.12]

Еще одно разрушение трубопровода Оренбург-Новопсков по кольцевому ремонтному сварному шву было отмечено в 1977 г. на 89-м км трассы. Материал труб и условия эксплуатации ничем не отличались от описанных в первом случае. Ремонтные работы выполнялись в связи с появлением утечки газа. При исследовании разрушения на большей части периметра шва обнаружены большие шлаковые и газовые включения и непровары. Ремонтный шов по всей длине был выполнен с прожогами, непроварами, шлаковыми и газовыми включениями. На расстоянии 80 мм от кольцевого монтажного шва на продольном заводском шве обнаружена поперечная трещина, которая возникла в зоне расточки конца трубы и имела характер типичный для труб 01220x11 мм (сталь 14Г2САФ) производства Челябинского трубного завода. В ходе удаления из трубопровода дефектного участка трубы произошло раскрытие зоны резки на 80-100 мм из-за снятия значительных растягивающих монтажных напряжений, вызванных просадкой трубопровода на участке с ломаным профилем . Исследования показали, что причинами аварии являлись низкое качество поперечного монтажного и ремонтного швов, последний из которых был наложен после появления утечки газа и имел непровары, прожоги, газовые и шлаковые включения наличие высоких монтажных напряжений, вызванных неравномерной просадкой трубопровода. [c.60]

Если атвор закрывается (открывается) не мгновенно, что в реальных условиях всегда имеет место, то давление (напор) нарастает (убь ает) также постепенно. При этом профиль образу-юш,ейся первкчной ударной волны (профилем волны называют график распределения напора или давления вдоль трубы в фиксированные моменты времени) зависит как от закона закрытия затвора, так и от закона истечения через него. Рассмотрим случай, когда затвор закрывается не мгновенно, но достигает полного закрытия за время Г < 6. Так как условие прямого удара соблюдено, [c.202]

Все эти трубы объедршяет одинаковое D, = 25 мм и одинаковый наружный диаметр d = 33,5 мм, следовательно, на всех этих трубах можно нарезать одинаковую трубную резьбу G1 (см. табл. П2.4), у которой d = 33,249 мм, т.е. меньше наружного диаметра трубы на 0,251 мм, что соответствует притуплению вершин треугольного профиля резьбы. На чертеже эта разница в диаметрах никак не отражается. А Dy в этом случае обозначают в дюймах, что в нашем примере соответствует Г. Трубам присваивают условное обозначение. [c.37]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...