Конструкции теплообменных аппаратов

Для расчета текущего значения температуры жидкостей в формулы (2.132) и (2.134) вместо Ар подставляется текущее значение /1 определяемое конструкцией теплообменного аппарата. [c.137]

Из сказанного следует, что данные гидромеханического расчета являются важным -фактором в оценке рациональности конструкции теплообменных аппаратов. [c.459]

В первой главе рассмотрено назначение различных теплообменных аппаратов и их место в схемах ядерных установок. Во второй главе приведены типичные конструкции теплообменных аппаратов, их элементов и изложены некоторые технологические и эксплуатационные вопросы. В третьей и четвертой главах даны конкретные рекомендации по проведению тепловых, гидродинамических и прочностных расчетов. Вспомогательные материалы к этим главам помещены в приложениях. [c.3]

КОНСТРУКЦИИ ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТОВ [c.32]

При необходимости полностью исключить попадание одного теплоносителя в другой применяются конструкции теплообменных аппаратов с двумя системами труб и передачей тепла между ними через твердую, жидкостную и газообразную прослойки. [c.38]

На механическую прочность конструкций теплообменных аппаратов оказывают влияние температурные удлинения деталей, тепловые удары и вибрации, особенно на переменных режимах и при аварийном сбросе нагрузки, так как изменение температуры теплоносителей в ядерных установках в некоторых случаях происходит во много раз быстрее, чем в обычных энергетических системах. Поэтому в конструкции узлов аппарата должна быть предусмотрена компенсация температурных удлинений, которую можно осуществлять различными способами [c.40]

В конструкции теплообменного аппарата следует предусматривать возможность слива теплоносителя и промывки аппарата. Это достигается применением либо вертикально расположенных конструкций, либо конструкций с уклоном в сторону слива. Предусматриваются специальные линии для промывки всех полостей аппарата. [c.41]

Вопрос о колебаниях труб в параллельном потоке теплоносителя исследован только для частных случаев. Существуют основные полуэмпирические зависимости для случая обтекания пучка труб потоком воды, которые можно рассматривать как первое приближение при разработке новых конструкций теплообменных аппаратов. [c.245]

При неизменном коэффициенте теплопередачи К возможны два пути поддержания постоянства t изменение величины теплопередающей поверхности Н или изменение температуры теплоносителя Первый из указанных способов, т. е. изменение величины активной теплопередающей поверхности Н путем затопления части трубчатой поверхности конденсатом, широко используется на практике. Однако этот метод при типовой конструкции теплообменных аппаратов с расположением зоны завершения конденсации в нижней части аппарата не позволяет осуществлять нормальную, непрерывную вентиляцию. Поэтому по возможности следует применять другой метод — повышение конечной температуры теплоносителя. [c.220]

В большинстве практических случаев граничные условия для уравнения энергии (22) или (23) заранее неизвестны, поскольку существует тепловое взаимодействие между потоком жидкости и контактирующей с ним поверхностью рассматриваемого тела (элементом конструкции теплообменного аппарата). В общем случае граничные условия на поверхности рассматриваемого тела определяются не только гидродинамическими и тепловыми свойствами потока жидкости, но и характером процесса теплопроводности в самом теле. Поэтому к рассматриваемым выше уравнениям Навье-Стокса для потока жидкости необходимо добавить уравнение теплопроводности для тела [c.21]

В конструкциях теплообменных аппаратов возможны случаи сварки трубок с трубными досками при различном сочетании материалов последних. [c.210]

ОСНОВНЫЕ НАПРАВЛЕНИЯ РАЗВИТИЯ КОНСТРУКЦИЙ ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТОВ [c.69]

Перечисленные особенности сказываются как на методике расчета, так и на конструкции теплообменных аппаратов. [c.268]

Такой анализ представляет определенный практический интерес при оценке различных пластинчатых поверхностей теплообмена, которым можно придать разнообразное очертание, что приведет к различным значениям коэффициентов, характеризующих теплообмен (6, т) и сопротивление е, г). Эти коэффициенты определяют экспериментально, и поэтому широкая постановка экспериментальных исследований различных пластинчатых поверхностей очень важна для создания оптимальных конструкций теплообменных аппаратов газотурбинных установок. [c.160]

Величина е зависит от конструкции теплообменного аппарата и качества тепловой изоляции. [c.341]

Если условие (17.48) не выполняется, то необходимо выбрать конструкцию теплообменного аппарата с компенсатором на кожухе, с плавающей головкой или и-образными трубами. [c.376]

В последние годы в Японии, США, Венгрии и других зарубежных странах разработаны многочисленные конструкции теплообменных аппаратов со стеклоэмалевым или эмалевым покрытиями. [c.30]

ГИДРОДИНАМИКА И ТЕПЛООБМЕН В ПОРИСТЫХ ЭЛЕМЕНТАХ КОНСТРУКЦИЙ ЛЕТАТЕЛЬНЫХ АППАРАТОВ [c.2]

Основная часть нефтегазохимического оборудования представляет собой конструкции оболочкового типа. К ним можно отнести колонные аппараты, технологические аппараты, теплообменные аппараты, различные емкости, трубчатые печи, технологические трубопроводы и др. Условия эксплуатации значительной части такого технологического оборудо- [c.3]

Большое распространение получили теплообменные аппараты жесткой конструкции, теплообменники с компенсаторами температурных напряжений (с линзовыми компенсаторами на корпусе, с плавающей головкой), с и-образными трубками. Кроме того, в нефтяной и газовой промышленности широкое применение получили теплообменные аппараты типа труба в трубе (рис. 22.2). [c.331]

В нашу задачу не входит рассмотрение конструкций и теплового расчета названных аппаратов. Здесь будут даны только основные положения, касающиеся теплообмена в них. Для примера на рис. 8-1 и 8-2 показаны схемы двух теплообменных аппаратов. Первый из них пароводяной, второй — водоводяной. [c.265]

Существующие теплообменные аппаратуры отличаются друг от друга также конструкцией, формой, размерами, назначением, видами теплоносителей и другими особенностями. Несмотря на большое разнообразие конструкций, основные положения теплового расчета теплообменных аппаратов остаются общими, поэтому целесообразно рассмотреть методику теплового расчета лишь одного [c.133]

Накопление производственного и эксплуатационного опыта позволяет значительно упростить и удешевить конструкции теплообменных аппаратов. В последнее время аустенитные нержавеющие стали успешно заменяют нержавеющими сталями перлитного класса, применяют плакирование листов из низколегированной или углеродистой стали специальными нержавеющими сталями или сплавами, сложные двустенные парогенераторы на щелочных металлах заменяют относительно простыми одностенными трубчатыми конструкциями [61, 62]. [c.43]

Для уже существующих теплообменых аппаратов создание противотока вызывает определенные конструктивные трудности в связи с этим более рациональным и также достаточно эффективным решением является выделение в теплообменном аппарате путем установки необходимых дополнительных перегородок специального воздухоохладительного отсека. Этот отсек желательно располагать таким образом, чтобы зона с максимальной концентрацией неконденсирующихся газов не имела непосредственного контакта с зеркалом конденсата. В связи с многообразием конструкций теплообменных аппаратов не может быть для данной цели дано однозначное решение, пригодное для всех аппаратов. В периодической литературе (Л. 17] имеются упоминания о положительном опыте эксплуатации вертикальных теплообменных аппаратов с кольцевым отсосом неконденсирующихся газов. Накопленный к настоящему времени опыт заставляет, однако, воздержаться от дальнейшего широкого применения этого способа из-за выявленных недостатков трудность поддержания стабильного уровня конденсата в весьма узких пределах необходимость работы с высокими размерами выпара невозможность глубокой декарбонизации при захвате потоками конденсата пузырьков углекислоты, [c.223]

В настоящее время разработаны разнообразные конструкции теплообменных аппаратов с пучками витых труб овального профиля. В теплообменном аппарате с продольным обтеканием пучка витых труб (рис. 1.1) трубы установлены одна относительно другой с касанием по максимальному размеру овала и закреплены прямыми круглыми концами в трубных досках. При такой установке труб обеспечивается существенная интенсификация тепломассообменных процессов в межтрубном пространстве аппарата и решается другая важная задача — обеспечения его вибропрочности. Интенсификация теплообмена в межтрубном пространстве такого теплообменника и внутри витых труб [39] при оптимальных относительных шагах закрутки профиля труб 5/с = 6. .. 15 позволяет в 1,5. .. 2 раза уменьшить объем теплообменного аппарата по сравнению с гладкотрубным аппаратом при заданных тепловой мощности и мощности на прокачку теплоносителей. При этом уменьшается масса аппарата и его металлоемкость. В таком аппарате все витые трубы имеют одинаковое направление закрутки (либо правое, либо левое). На границе винтовых каналов таких труб возникает тангенциальный разрыв вращательной компоненты скорости, что приводит к турбули-зации потока. В пристенном слое труб поток закручен по закону твердого тела, а в ядре закрутка потока определяется взаимодействием винтовых течений, обтекающих соседние трубы. Поскольку поток в пристенном слое закручен в большей степени, чем ядро потока (максимум вращательной и радиальной составляющих скорости приходится на внешнюю границу пристенного слоя), то использование витых труб приводит к турбулизации потока прежде всего в пристенном слое[39]. [c.8]

Отсутствие дополнительных операций (пайка и сварка) для получения герметичного соединения трубного пучка с трубной решеткой. Луганский тепловозостроительный завод им. Октябрьской революции в 1967—1968 гг. предполагает освоить производство алюминиевых конструкций теплообменных аппаратов. По существующей технологии крепление труб осуществлялось при помощи предварительной механической подвальцовки с последующей пайкой соединения труба-доска. Существующая конструкция теплообменника имеет медные трубы размером 10X1 и стальные трубные доски. Производство подобных теплообменников требует большого расхода медных труб, кроме того, увеличивается вес теплообменника. [c.324]

Пластмассы [изготовление (карбюраторов ДВС из пластмасс F 02 М 17/40 приводных ремней F 16 G 5/12-5/14 различных изделий из пластмасс В 29 С, D, В 31 стереотипов из пластмасс В 41 С 3/06) измельчение изделий из пластмасс В 02 С 18/44 использование в конструкциях теплообмениых аппаратов F 28 F 21/06 каски из пластмасс F 41 Н 1/08 ( колеса и их элементы В 60 В 5/02 корпуса судов В 63 В 5/24 кузова автомобилей, тракторов и т. п. D 29/04 рамы велосипедов, мотоциклов и т. п. К 19/16) В 62 ленты для конвейеров В 65 G 15/32-15/45 пружины F 1/36-1/54 ремни приводные G 1/14-1/16 соединительные элементы груб L 47/00-47/02) F 16) из пластмасс- покрытие поверхностей пластмассой в декоративных целях В 05 D 7/00 В 29 предваршпсль-ная обработка перед формованием В регенерация и переработка В 17/00-17/02 резьбовые соединения D 1/00 сварка С 65/00-65/46, 65/72, 65/74)] [c.136]

Конструкции теплообменных аппаратов из неметаллических материалов. Теплообменные аппараты прямоугольно-блочного типа изготовляют из отдельных прессованных блоков /, соединенных между собой специальной кислотостойкой замазкой (арзамит-4) (рис. 4.1.41). В блоках I имеются вертикальные и горизонтальные каналы для прохода теплоносителей. Узлы соединения блоков можно уплотнять также прокладками из фторопласта (ФУМ) или из кислототермостойкой резины. Аппарат имеет распределительные камеры 2, скрепленные с блоками и между собой крыш- [c.390]

Сведения о типах и конструкциях теплообменных аппаратов, применяемых в стационарных энергетических установках конденсаторах, деаэраторах, регенераторатив-ных подогревателях, испарительных и паропреобразовательных устройствах, маслоохладителях, охлаждающих устройств — циркуляционной воды — градирнях, брызгаль-ных бассейнах и т. п., а также теплофикационных теплообменниках приведены в разделах 7, 9 и 10 I тома настоящего Справочника. [c.537]

Произведены анализ и сопоставление различных типов и конструкций теплообменных аппаратов в соответствии с их назначением и основными требованиями теплогидродинамического, конструктивного, технологического и эксплуатационного характера. [c.2]

Пористые испарители выгодно отличаются от других конструкций теплообменных аппаратов тем, что не имеют подвижных частей, об-Ома/кденный газ [c.226]

В верхней части корпуса размещена термокамера 3, изготовленная из нержавеющей стали. Ее конструкция позволяет проводить испытания как в газообразных, так и в жидких средах. Для подключения датчиков и аппаратуры предусмотрены разъемы. Крыщка 4 с помощью уплотнений 5 и замков 8 обеспечивает герметизацию термокамеры. Ручки 6 и упоры 7 позволяют открывать крыщку и фиксировать ее. Для перемещения термостата в горизонтальной плоскости предусмотрены ручки 9 и колеса 12. Глушитель 10 размещен в нижней части корпуса и обеспечивает снижение щума до санитарных норм. Ко дну корпуса крепится спирально-трубчатый или компактный теплообменный аппарат [c.249]

Аппараты по переработке твердого топлива, нефти и газа в основном изготавливаются с применением сталей различного структурного класса. Контроль основных этапов производства и приемки аппаратуры регламентирован отраслевым стандартом ОСТ 26-291-94 Сосуды и аппараты стальные сварные. Общие технические условия . Рассматриваемый стандарт распространяется на стальные сварные сосуды и агь параты, работающие под давлением не более 16 МПа (160 кгс/см ) или без давления (под налив) при температуре стенки не ниже минус 70° С. Стандарт не распространяется на сосуды с толщиной стенки более 120 мм, работающие под вакуумом с остаточным давлением ниже 665 Па (5 мм рт.ст.), и транспортирования нефтяных и химических продук70в, на баллоны для сжатых и сжиженных газов, на аппараты военных ведомств и трубчатые печи. В стандарте установлены общие технические требования к конструкции, материалам, изготовлению, методам испытаний, приемке и поставке сосудов и аппаратов, а также специальные технические требова ния к колоннам и кожухотрубчатым теплообменным аппаратам для нужд народного хозяйства и для поставки на экспорт в страны с умеренным и тропическим климатом по ГОСТ 15150. В стандарте учтены требования Правил устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением, утвержденных Госгортехнадзором России. [c.30]

Теплообменные аппараты с плавающей головкой (Рис. 2.66) являются наиболее распроетраненным типом ТА. Подвижная решетка позволяет трубному пучку свободно перемешаться относительно кожуха. В ТА е плавающей головкой трубный пучок легко вынимается из корпуса для ремонта и очистки. Конструкция ТА с плавающей головкой сложна, причем плавающая головка недоступна для осмотра в рабочем состоянии. [c.118]

Базовые элементы для поверхностных теплообменных аппаратов. Интенсивность тепловых процессов различных технологий имеет весьма широкий диапазон q — от долей до десятков и сотен тысяч ватт на 1 м . Процессы высокой интенсивности осуществляются в поверхностных теплообменных аппаратах — парожидкостных и жидкостно-жидкостных подогревателях, испарителях, вакуум-аппаратах при невысоких концентрациях сухих веществ в увариваемом продукте. Термические сопротивления в таких аппаратах малы, и это накладывает основное условие на конструкцию тепломера или тепломассомера — его сопротивление не должно превышать наибольшего сопротивления аппарата (теплоотдачи или теплопроводности). [c.56]

Низкоуглеродистые стали 08 и 10 применяют без термической обработки для малонагруженных деталей, тонколистовую сталь используют для холодной штамповки изделий. Сталь 10 применяется для изготовления элементов сварных конструкций, корпусов и лрубных пучков теплообменных аппаратов, трубопроводов, змеевиков и других деталей, работающих от. минус 40 до плюс 450 к которым предъявляются требования высокой пластичности. [c.85]

Стали 15, 20, 25 чаще применяют без термической обработки или в нормализованном состоянии. Низкоуглеродистыс качественные стали используют и для ответственных сварных конструкций, а также, зля деталей машин упрочняемых пе.ментацией. Сталь 20 применяется для изготовления трубопроводов, змеевиков, труб перегревателей, трубных п чков теплообменных аппаратов, работающих от минус 40 до плюс 475 С. [c.85]

Криогенные воздухоразделительные установки весьма энергоемки. Удельный расход энергии при получении газообразного кислорода в установке КТ-70 составляет 0,403 кВт ч/м , а общая потребляемая мощность достигает 28 МВт. Удельный расход энергии на производство жидких продуктов еще больше. Поэтому при создании таких установок важно добиваться сокращения потерь, связанных с необратимостью рабочих процессов, повышать эффективность циклов и надежность установок, соверщенствовать конструкции машин, теплообменных аппаратов, улучшать изоляцию при одновременном снижении металлоемкости. [c.328]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...