Канал отводящий

Схема активной турбины приведена на рис. 11.36. Вода подводится из верхнего бьефа (В.Б.) к рабочему колесу турбины под напором Я при помощи трубопровода, который заканчивается насадком-соплом. Струя, вытекая из сопла, попадает на какую-либо лопатку рабочего колеса, затем на следующую и таким образом заставляет его непрерывно вращаться по направлению струи (рабочее колесо вращается против часовой стрелки). Вода с лопаток рабочего колеса стекает вниз и попадает в канал, отводящий воду в нижний бьеф (Н.Б). [c.92]

В Германии в 1928/29 г. для взрыва льда толщиной 0,5—2 м брались заряды аммонита весом 2,5—5 кг, причем соблюдалось условие, чтобы такой заряд находился под водой не более 5 минут при толщине льда более 2 м лед взрывался с помощью незамерзающего динамита весом до 20 кг. Взрывались эти заряды при помощи алюминия, медных взрывных капсюлей, воспламенительного шнура, а серийные взрывы—электричеством. Канал, отводящий отколовшиеся льдины, выделывался шириной 20—40 м и более. Лунки пробивались в шахматном порядке или параллельными рядами на расстоянии 10—15 м друг от друга. Заряды подводились под лед на глубину 1,8—2,5 м от поверхности ледяного покрова при помощи (по преимуществу) деревянных шестов, имевших длину 5 Л1 и прикрепленных к канату, позволявшему после взрыва вытащить упомянутые шесты для повторного применения. [c.452]

В число основных задач технологического контроля за работой фильтров входит круглосуточная проверка качества фильтрата (очищенной воды). Пробы отбираются от каждого фильтра в отдельности и из сборного канала, отводящего фильтрат в резервуар чистой воды. [c.34]

На основании формул (10.16) и (10,19), (10.20), (10.32) и (10.36) получаются следующие выражения для площади поперечного сечения подводящего (отводящего) канала (коллектора) [c.298]

Геометрия Т-закручивающих устройств определяется шириной Ь и высотой а подводящего канала, диаметром d трубы, в которой формируется закрученный поток. Для циклонов характерна длина отводящего патрубка L, которая аналогична длине камеры энергоразделения для вихревых труб. Геометрическим параметром такого закручивающего устройства по данным [18] может служить безразмерный комплекс п = d(d- а)/аЬ (рис. 1.1,а). [c.12]

Свободное истечение будет при наличии одного из следующих условий а) отводящий канал имеет уклон или б) бурная струя [c.270]

Эта формула может применяться лишь при свободном истечении, наличие которого необходимо проверить, если уклон отводящего канала ( < г кр. [c.270]

Быстротоки почти всегда проектируют шириной, меньшей ширины отводящего канала, поэтому выбор формы выходной части требует знания условии свободного растекания струи, попадающей в нижний бьеф с водоската. Если глубина в нижнем бьефе не влияет на характер растекания, то оно протекает в форме бур- [c.285]

IX.9. Водосброс из водохранилища запроектирован в виде одноступенчатого перепада высотой Р == 4 м и отводящего канала прямоугольного сечения шириной Ь = 3 м. Входная часть перепада устроена в виде водослива с широким порогом и с доступом воздуха под струю. Рассчитать перепад с гасителем энергии в виде водобойного колодца, если а) максимальное превышение уровня воды в водохранилище над отметкой входной части перепада Я == 1,3 м глубина в отводящем канале Ао = 1,1 м б) Я = 1,5 м Ао = 1,3 м в) Я = 1,7 м = 1,5 м. [c.250]

ПОДВОДЯЩИЙ и отводящий канал 2 — решетка 3—верхнее перекрытие канала [c.347]

При помощи гидравлических расчетов определяются также размеры водопропускных труб под насыпями и устанавливается характер протекания в них потока с целью правильного назначения конструкций по предотвращению разрушения отводящих русел при выходе потока из отверстий..Большое количество гидравлических расчетов связано с проектированием перепадов и быстротоков, устраиваемых при организации отвода воды от водопропускных сооружений, а также с проектированием подводящих и отводящих русел в районе искусственных сооружений, нагорных канав и т. д. [c.6]

Данные для расчета расход воды в канале Q= 15 м /сек ширина канала по дну Ь = 2,5 ж уклон дна канала t = 0,14 коэффициент шероховатости =0,014 коэффициент откоса /п=1,0 длина быстротока L == <= 98 м глубина отводящего русла /= 1,2 м высота стенки падения с = = 1,5 м ширину водобойного колодца В принимаем равной ширине потока поверху в конечном сечении быстротока. [c.274]

Свободное истечение происходит, если сопряжение потока в бурном состоянии (сжатое сечение) с потоком, находящимся в спокойном состоянии (нижний бьеф, отводящее русло), имеет форму отогнанного прыжка, т. е. > Лб, а также если уклон дна отводящего канала I > / р, т. е. в нижнем бьефе поток — в бурном состоянии и отсутствует гидравлический прыжок. [c.180]

Независимо от изменения в определенных пределах расхода и уровня воды в верхнем бьефе стабилизатор обеспечивает поступление в отводящий канал постоянного расхода. [c.184]

Часто применяется схема, когда поток, находящийся в бурном состоянии, растекается в расширяющемся переходном участке (обычно I = 0), а в конце этого участка начинается водобойный колодец той же ширины, что и дно отводящего канала. Размещение колодца именно в конце расширяющегося участка, где стенки сопрягаются со стенками на выходе из расширения, способствует гашению волн возмущения, которые могут возникнуть в этом месте. Очертание боковых стенок, обеспечивающее достаточно удовлетворительные условия расширения, соответствует эмпирической формуле [c.252]

Для расчета сопротивления винтового канала рассматривать его как прямую трубу квадратного сечения, учитывая только потерю напора на трение по длине. Утечками и сопротивлением отводящего канала в теле плунжера пренебречь. [c.182]

Наконец, необходимые размеры отводящего канала В и размеры трубопроводов, устраиваемых перед гидростанцией, также должны определяться при помощи гидравлических расчетов. [c.25]

При проектировании ряда устройств необходимо располагать значениями скорости паровой (газовой) фазы, при которой пленка л<идкости частично или полностью срывается и в канале устанавливается эмульсионный режим течения пароводяного (газожидкостного) потока. Так, например, в пленочных сепараторах скорость паровой (газовой) фазы всегда должна быть значительно ниже значений, при которых начинается срыв пленки жидкости с поверхности канала. Наоборот, при отборе проб влажного пара (который ведется для установления солесодержания пара) скорость его в отводящей трубе должна быть выше значений, до которых возможно устойчивое течение пленки. [c.43]

Параллельные трубы, имеющие одинаковое конструктивное оформление и обогрев, образуют систему, которая называется звеном. Контуры, в которых все звенья соединены последовательно, называются просты-ми. На рис. 2.4, например, изображен простой контур, состоящий из барабана и трех звеньев, соединенных коллекторами. Количество опускных, подъемных и отводящих труб может быть различным. Простые циркуляционные контуры образуются также в испарителях и выпарных аппаратах (рис. 2.5). Здесь в схемах рис. 2.5, а, в опускная, система состоит из одного канала, подъемная в схеме на рпс. 2.5, а — из большого числа параллельно включенных труб, а в схеме рис. 2.5, в —из пучка параллельных труб и. общего канала для пароводяного потока, который создается для увеличения движущего напора. В схеме рис. 2.5, б подъемная часть контура такая же, что и в схеме рис. 2.5, а, а опускная состоит из нескольких каналов одних и тех же диаметров и длины. [c.54]

Фиг. 78, График для определения размеров отводящего канала h Ь - Величина у выбирается по

Отвод потока от колеса должен обеспечить 1) на выходе из колеса симметричное относительно оси поле скоростей и давлений и тем самым условия для наличия установившегося относительного движения в области колеса, 2) преобразование кинетической энергии потока, выходящего из колеса, в давление. В соответствии с этим в конструкции отводов имеется спиральный канал на выходе потока из колеса и диффузор, не находящийся в непосредственном контакте с выходом из колеса и служащий продолжением спирального канала, в котором происходят падение скорости потока и нарастание давления. В зависимости от конструкции насоса и технологии производства отводы потока от колеса выполняются в форме спиральных камер или направляющих аппаратов. Спиральные камеры имеют форму, которая не может быть получена механической обработкой поверхности, а должны выполняться чистыми в отливке. Поверхности проточной части направляющих аппаратов получают путём механической обработки. При больших по абсолютной величине размерах отводящих каналов, когда величина шероховатости поверхности, получаемой в отливке, играет относительно меньшую роль, целесообразно отвод потока от колеса выполнить в форме спиральной камеры, при меньших размерах — в форме направляющего аппарата. [c.354]

Гидравлические потери в насосе обусловлены главным образом вихреобразованием. При заданных формах проточной части на расчётном режиме, соответствующем условиям минимума потерь, гидравлические потери сильно зависят от относительной шероховатости поверхностей проточной части, главным образом лопастного колеса и отводящего канала. Оптимальные значения гидравлического к. п. д. в наиболее совершенных осуществлённых конструкциях насосов не зависят от быстроходности л . В широком диапазоне не наблюдается также зависимости 7]/,от числа Рейнольдса, что обнаруживается при автомодельных испытаниях насосов. 1 идравлический к. п. д. зависит от относительной шероховатости, т. е. от размеров насоса при постоянстве значения абсолютной шероховатости, рассматриваемой как технологический фактор. Эта зависимость для серии современных насосов с наилучшими к. п. д. может быть представлена уравнением [c.358]

Открытый отводящий канал [c.22]

Шестеренчатый насос подает масло, находящееся в картере, ко всем точкам кривошипно-щатунного механизма, нуждающимся в смазке. Запас масла в картере выбран таким образом, что при работе двигателя на самых Форсированных режимах обеспечивается достаточное охлаждение масла потоком встречного воздуха, омывающего масляный поддон при движении автомобиля. Масло засасывается насосом через мелкую фильтрующую сетку и нагне-тается в продольную распределительную магистраль, откуда оно поступает по каналам ко всем подшипникам коленчатого и распределительного валов, а также к толкателям клапанов. Через отверстия в коленчатом валу масло попадает в шатунные подшипники и оттуда при каждом обороте вала, через отверстия в теле шатунов, к поршневым пальцам. От второго подшипника распределительного вала масло в течение Vg оборота этого вала поступает ио особому каналу к оси коромысел клаланов и отсюда распределяется по отдельным коромыслам. Через калиброванную трубочку в стенке картера масло подается на распределительные шестерни коленчатого и распределительных валов. При каждом обороте коленчатого вала через форсунку в шатунном подшипнике смазываются стенки цилиндров, кулачки, а также приводы распределителя зажигания, стеклоочистителя и бензинового насоса. Избыточное масло после смазки клапанных коромысел стекает через сливную трубку вдоль камеры толкателей клапанов непосредственно в масляный поддон. В заднем коренном подшипнике предусмотрен маслосборный канал, отводящий масло в поддон. Двигатель рассчитан на применение преимущественно жидкого масла с малой вязкостью. [c.124]

Общие положения. Проверка гидравлического оборудования на герметичность должна производиться наружным осмотром. Рабочая жидкость подается в подводящий канал отводящие каналы должны быть заглушвнь(. [c.23]

Улиточный сопловой ввод более качественно готовит поток на входе в цилиндрический отводящий патрубок или осесимметричный канал — камеру энергоразделения вихревой трубы, что обеспечивает больщую начальную равномерность закрученного потока. Его геометрическими характеристиками являются ширина Л и высота а подводящего канала, диаметр d отводящего патрубка или камеры энергоразделения для вихревых труб, длина L патрубка или длина С камеры энергоразделения. Кроме того, для улиточного соплового ввода задается еще один геометрический параметр — наименьшее расстояние между кромкой улиточного канала и поверхностью отводящего канала или камеры энергоразделения. Следуя [18], обозначим его у (рис. 1.1,6). Для У-за-кручивающего устройства геометрический безразмерный комплекс, являющийся аналогом закрутки, определяется выражением п= d(d+а + 2с)/ аЬ) [18, 196]. [c.12]

Как видно из рис. 1.10уб, пористая матрица 1 заполняет зазор между стенками, образуя два диаметрально противоположных канала 2, 3 для продольного подвода и отвода теплоносителя I. Здесь реализуется его продольно-поперечное движение продольное — в подводящем 2 и отводящем 3 каналах поперечное — сквозь матрицу 1 в окружном направлении. [c.13]

При истечении из-под щита его отверстие может быть незатоплен-ным (свободное истечение), если за ним наблюдается отогнанный прыжок (рис. VII.24) или отводящий канал имеет уклон i > i k, и затоп-.генным, если сопряжение вытекают,ей из-под щита струи будет происходить по форме затопленного прыжка (рис. VI 1.25). [c.200]

VIII. 14. Определить форму сопряжения бьефов при истечении струи из-под щита в канал прямоугольного сечения с удельным расходом q = 1,93 м /с, при открытии щита а = 0,5 м, напоре перед щитом Н = 2,5 м, если глубина воды в отводящем русле а) = 1,8 м [c.216]

Образующийся гидравлический прыжок может быть надвинутым, отогнанным или начинаться непосредственно у конечного сечения водоската. Поскольку ширина отводящего канала (русла) обычно больше, чем ширина быстротока в конце его транзитной части, устраивают расширяющийся переходный участок. При надвинутом на водоскат гидравлическом прыжке, полностью размещенном на транзитной части, на переходном участке будет происходить неравномерное движение в непризматическом АЫА1> 0) русле, причем растекающийся поток — в спокойном состоянии. [c.252]

Для различных отношений Ьотв/Ь в прямоугольном канале Ь — ширина в начале расширения, отв — ширина отводящего канала) построен график (рис. 26.18). [c.253]

Выбор скоростей. Скорость должна быть больше скорости заиления. Скорость заиления зависит от характера наносов, находящихся во взвешенном состоянии. Наименьшая допускаемая скорость = йй0,б4 (уравнение Кенеди) [26], где Л — глубина канала, а — козфициент, зависящий от характера взвешенных частиц. Для лёгкого ила (h — 0,3 м) а — 0,45, для очень мелкого песка ( = 0,67 — 2,13) д = 0,62, для крупного песка (/1 = 0,67 — 2,13) й = 0,73. При приближённых прикидках можно считать для воды, несущей лёгкий ил, песок у ду = 0,50. Таким образом, гидравлически наивыгоднейшие размеры не всегда могут быть осуществлены, и необходимость соблюдения неравенства может потребовать уменьшения глубины Л. Кроме того, для предупреждения размывания стенок должно соблюдаться неравенство Величина раэ (средней скорости потока, при которой наступает размывание стенок) равна 0,12 для стенок из илистой земли, 0,16 —для тонкого песка, 0,25 — для железисто-известковой глины и жирной глины, 0,50 — для речного песка, 1,00 — для гравия, 1,25 — для булыи ника, 1,80 — для сплошного слоистого камня, 2,30 — для отложения горных пород, 3,5 — для твёрдой скалы, 4—5 — для бетона, 7 — для дерева. На Ниагарском водопаде в отводящих каналах допущена скорость 8,25 м/сек. Стенки выложены глазуревым кирпичом. [c.420]

Употребительные уклоны. Для заводских каналов и = 0,4—0,8 м/сек. Подводящий канал i = 0,0С04—0,0005 отводящий канал i = 0,001—0,002. Судоходные каналы не должны иметь уклон более 1 500. Уклонов выше 0,0С02 следует избегать. [c.420]

Фнг. 363. Форма с каналами для отвода воздуха, вытесняемого металлом а — неподвижный стержень, б — закрытая форма (в разрезе) 1 — отводяидий канал по разъёму формы, 2 —отводящий канал в швах между подвижными и неподвижными частями формы 3 — отводящий канал в швах между неподвижными скреплёнными частями формы. [c.214]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...