Продольное обтекание пучка

Для расчета числа Нуссельта Ыи/ в случае продольного обтекания пучков стержней инертными теплоносителями использовалась следующая зависимость [3.9, 3.10] [c.73]

Приближенный расчет теплоотдачи при турбулентном движении жидкостей (газов) с числами Рг > 0,7 в каналах некруглого сечения, а также при продольном обтекании пучков труб можно производить по формуле (57), используя в качестве диаметра эквивалентный диаметр di). [c.211]

J Ф и р с о в а Э. В. Гидравлическое сопротивление и теплообмен при продольном обтекании пучка труб водой. — ИФЖ, 1968, № 5. [c.162]

ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ПРОДОЛЬНОМ ОБТЕКАНИИ ПУЧКОВ ТРУБ (СТЕРЖНЕЙ) ЖИДКИМ МЕТАЛЛОМ [c.164]

Особенности течения и теплообмена в аппаратах с продольным обтеканием пучков витых труб приводят к уменьшению массы и габаритных размеров теплообменных устройств, что позволяет использовать такие аппараты в различных областях промышленности и народного хозяйства. Поэтому представляет интерес изучение в теплообменниках с продольным обтеканием витых труб не только стационарных, но и нестационарных тепломассообменных процессов, которые могут играть решающую роль для создания надежных конструкций, работающих в теплонапряженных условиях. [c.9]

В книге рассматриваются проблемы нестационарного и стационарного тепломассопереноса применительно к теплообменным аппаратам и устройствам, предназначенным для авиационной техники. Интенсификация тепломассообменных процессов в этих аппаратах достигается путем закрутки потока в каналах сложной формы, образованных спирально закрученными витыми трубами овального профиля. Наиболее сложный характер течения наблюдается при продольном обтекании пучков витых труб как прямых, так и закрученных относительно оси пучка. [c.11]

Подход к расчету теплообменных аппаратов при продольном обтекании пучков витых труб с учетом межканального перемешивания аналогичен подходу, описанному в разд. 8.1. Отличие заключается в основном в учете межканального перемешивания теплоносителя, обусловленного неравномерным теплоподводом в поперечном сечении пучка. Рассмотрим влияние этого фактора сначала для случая стационарного протекания процесса. Поскольку наибольший эффект от интенсификации теплообмена при применении витых труб получается в том случае, когда лимитирующим является термическое сопротивление в межтрубном пространстве, будем рассматривать в качестве теплоносителя, обтекающего пучок [c.230]

Достаточно большой объем работ выполнен в ФЭИ по исследованию турбулентных пульсаций в однофазном теплоносителе применительно к АЭУ [15, 35, 16, 34]. Из этих исследований следует, что в зависимости от геометрии канала пульсации имеют разнообразный характер. При поперечном обтекании пучков труб поток жидкости гидродинамически нестабилен. При продольном обтекании пучков возникает явление случайного перераспределения расхода по ячейкам. Частота этих пульсаций невысокая (доли герца). Бороться с ними можно совершенствованием формы коллекторов, увеличением сопротивления входных и выходных устройств, уменьшением шага между элементами. [c.5]

Сопротивление трения при течении в каналах или продольном обтекании пучков труб вычисляется по формуле [c.117]

Рассмотрим теплогидравлические характеристики потока при продольном обтекании пучков труб. [c.117]

Анализ условий теплообмена со стороны вторичного пара показывает, что это расхождение является прежде всего следствием двух неточных предпосылок в расчетах о гидравлической стабилизации и о чисто продольном обтекании пучка. В действительности четыре резких поворота в теплообменнике и перегородки в виде обойм и звездочек нарушают в исследуемом аппарате стабилизацию потока, а на небольших участках в районе поворотов имеет место поперечное обтекание пучка. Точно учесть влияние этих факторов при определении на основе имеющихся рекомендаций в [Л. 45] не представляется возмол<ным. [c.220]

Использовать гидравлический диаметр для обработки данных по сопротивлению лри продольном обтекании пучков круглых труб турбулентным потоком, вообще говоря, нестрого, так как при увеличении расстояния между трубами коэффициент трения, как и при ламинарном течении (рис. 6-7), увеличивается. Более подробно эта задача рассматривается в гл. 9 при обсуждении рис. 9-10. [c.98]

Продольное обтекание пучка круглых труб, [c.149]

Теплообмен при продольном обтекании пучка труб ионными и органическими теплоносителями описывается уравнением (4-8), где в качестве определяющего размера принимается эквивалентный диаметр всего канала, образованного пучком труб, диаметр которых d и расстояние между осями Si и S2 [Л. 147]. [c.234]

При продольном обтекании пучка труб вдоль оси коэффициенты сопротивления подсчитываются по формулам для прямых каналов, причем эквивалентный диаметр вычисляется по формуле (4-13). [c.281]

Расчет теплоотдачи при турбулентном течении теплоносителей с числами Рг 0,7 в прямых трубах эллиптического, прямоугольного и треугольного сечения, а также при продольном обтекании пучков труб (или стержней) можно приближенно производить по уравнениям (2-97) и (2-99), В этом случае вместО диаметра круглой трубы в уравнении (2-97) и (2-99) подставляется эквивалентный диаметр do = —. [c.171]

Сопротивление трения при продольном обтекании пучка труб рассчитывают по формулам [54]. При поперечном обтекании пучка труб гидравлическое сопротивление включает в себя сопротивление трения и местное сопротивления [c.216]

Продольное обтекание пучка витых труб [c.374]

Расчет теплоотдачи при турбулентном течении теплоносителей с числами Рг 0,7 в трубах некруглого сечения, а также при продольном обтекании пучков труб весьма приближенно можно производить по формуле (9). В этом случае вместо d подставляют [c.94]

Опытных данных по кризису теплоотдачи при движении жидкостей в межтрубном пространстве пучка труб (или при продольном обтекании пучка стержней) совершенно недостаточно. Поэтому обобщенные зависимости, определяющие з,начения кр1 в этих условиях, пока отсутствуют. Однако установлено, что число труб (стержней) в пучке, диаметр труб и расстояние между ними не оказывают большого влияния на <7крь Для пароводяного потока в вертикальных пучках из семи (и более) элементов, когда зазор [c.314]

При течении внутри труб р = при течении в кольцевом = 2 — 1 при Продольном обтекании пучков труб с учетом периметра корпуса йр = (0 — пс1у, 1 0 -Ь пйц), а без учета периметра корпуса (д.тя бесконечной решетки) и при расположении труб или стержней диаметра в треугольной упа- [c.17]

В настоящее время разработаны разнообразные конструкции теплообменных аппаратов с пучками витых труб овального профиля. В теплообменном аппарате с продольным обтеканием пучка витых труб (рис. 1.1) трубы установлены одна относительно другой с касанием по максимальному размеру овала и закреплены прямыми круглыми концами в трубных досках. При такой установке труб обеспечивается существенная интенсификация тепломассообменных процессов в межтрубном пространстве аппарата и решается другая важная задача — обеспечения его вибропрочности. Интенсификация теплообмена в межтрубном пространстве такого теплообменника и внутри витых труб [39] при оптимальных относительных шагах закрутки профиля труб 5/с = 6. .. 15 позволяет в 1,5. .. 2 раза уменьшить объем теплообменного аппарата по сравнению с гладкотрубным аппаратом при заданных тепловой мощности и мощности на прокачку теплоносителей. При этом уменьшается масса аппарата и его металлоемкость. В таком аппарате все витые трубы имеют одинаковое направление закрутки (либо правое, либо левое). На границе винтовых каналов таких труб возникает тангенциальный разрыв вращательной компоненты скорости, что приводит к турбули-зации потока. В пристенном слое труб поток закручен по закону твердого тела, а в ядре закрутка потока определяется взаимодействием винтовых течений, обтекающих соседние трубы. Поскольку поток в пристенном слое закручен в большей степени, чем ядро потока (максимум вращательной и радиальной составляющих скорости приходится на внешнюю границу пристенного слоя), то использование витых труб приводит к турбулизации потока прежде всего в пристенном слое[39]. [c.8]

При продольном обтекании пучков оребренных стержней и витых труб овального профиля наблюдается значительная ин-тенсиф икация процесса межканального перем.ешивания теплоносителя по сравнению с течением в круглой трубе [9, 39, 48]. Это очень важно для теплообменных аппаратов с заметной неравномерностью поля энерговыделения (теплоподвода) в поперечном сечении пучка. Обычно для определения распределений температуры в пучках оребренных стержней применяется метод расчета элементарных ячеек с учетом эффектов обмена массой, импульсом и энергией между ними, используя для замыкания системы уравнений экспериментально определяемый коэффициент перемешивания д = С,у/С/ [48]. Однако в этом случае при большом числе стержней (труб) в пучке требуются значительные затраты счетного времени на реализацию программы расчета. Поэтому в пучках витых труб для опреде-леция полей температур теплоносителя применяется метод гомогенизации реального пучка [9, 39], который рекомендуется и для расчета температурных полей в пучках оребренных стержней. [c.93]

Объемная пористость (порозность) и поверхностная пористость (просветность) одинаковы для однородных по своей структуре пористых тел. В нашем случае этот признак нарушается, и мы можем отметить первую особенность трубного пучка как пористого тела вследствие соизмеримости одного из размеров отдельной трубки (ее длины) с размером всего тела (аппарата), а также вследствие регулярности решетки труб или стержней объемная и поверхностная пористость не совпадают, если рассматривать секущие плоскости с малыми углами атаки ф<с5/ , где 5 — шаг труб в пучке, L — длина пучка. Действительно, при этом на длине полушага можно получить самые разные просвет-ности максимальное отношение проходных сечений равно 8/(5— — )>1. Физически это приводит к периодическому регулярному изменению средней скорости и давления по ходу потока при поперечном и косом обтекании пучка, чего нет при почти продольном и продольном обтекании пучка. [c.183]

I > качестве характерного линейного размера в числах Nu и Ре принимают наружный диаметр трубки dg. Потери давления при течении жидкости складываются из потерь на трение при продольном обтекании /пучков труб АРтр, поперечном обтекании АРаоп и потерь на местных сопротивлениях. Потери при движении в трубах [c.95]

Приведем соотношения для определения коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления потока перегретого цара ОРТ при течении в кольцевом канале, продольном обтекании пучков труб со спиральными однозаходными или круглыми ребрами прямоугольного (или трапецеидального) сечения, собранных по равносторонней треугольной решетке. Рассмотрим также поперечное обтекание коридорных пучков труб с теми же типами ребер [89]. [c.115]

Рис. 6-7, Коэффициенты трения при продольном обтекании пучка круглых труб полностью развитим ламинарным потоком (Спэрроу и Леффлер [Л. 4]).

Рис. 8-9. Числа Нуссельта при продольном обтекании пучка круглых труб полностью развитым ламинарным потоком при постоянных плотностях теплового потока на стенках труб (Спэрроу, Леффлер, Хаббард (Л. 6]).

Спэрроу, Леффлер и Хаббард получили точное решение уравнения энергии при продольном обтекании пучка круглых труб, расположенных в вершинах треугольников, при полностью развитых профилях скорости и температуры и постоянных [c.149]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...