Неравномерность профиля скорости

Однако следует иметь в виду то обстоятельство, на которое было указано в гл. 1 относительно подсасывающего эффекта отдельных струек, протекающих через отверстия перфорированной решетки. В равной степени это относится и к струйкам, выходящим из отдельных каналов пространственных решеток (трубчатых, хордовых, слоевых и др.). В случае, если выходные струйки обладают разной кинетической энергией (вследствие большей скорости или массы), то струйки, у которых энергия больше, будут подсасывать к себе струйки с меньшей энергией, увеличивая свою массу. В результате за решетками любой формы (как плоскими, так и пространственными) может установиться новая неравномерность профиля скорости. Такое явление должно иметь место и в сечениях за спрямляющей решеткой, помещенной непосредственно над перфорированной решеткой (рис. 3.5, г). [c.83]

Поток в аппарат может быть введен противоположно направлению потока в рабочей камере, например через подводящий участок в виде отвода или колена с выходным отверстием, повернутым вниз (рис. 3.7). В этом случае струя на входе в аппарат направлена к днищу (или на специальный экран), по которому растекается радиально. Поток, поворачиваясь вдоль стенок аппарата на 180°, пойдет вверх в виде Кольцовой струи. При радиальном растекании струи площадь ее сечений быстро возрастает, и соответственно скорость падает. Поэтому в случае центрального подвода жидкости, направленного к низу аппарата, когда образуется кольцевая струя, будет обеспечено значительное растекание ее по сечению уже на подходе(к(рабочей камере даже без каких-либо распределительных устройств (см. рис. 3.5, а, 3.6, а и 3.7, а). Оставшаяся неравномерность профиля скорости будет иметь при этом характер, противоположный тому, который устанавливается при центральном подводе струи вверх аппарата, а именно максимальные скорости будут вблизи стенок, а минимальные (или отрицательные ) — в центральной части камеры. [c.85]

Некоторые способы устранения возможности повышения скоростей потока вблизи стенок канала при протекании через насыш ые слои были предложены в гл. 3 (см. рис. 3.12, д—ж). Для устранения и слое внешней неоднородности, связанной с набеганием на него потока с неравномерным профилем скорости, имеется много способов. [c.283]

Правая часть этого выражения отличается от единицы только при неравномерных профилях скорости и плотности в начальном сечении струи ntu i, n =i). Умножив и разделив [c.378]

Неравномерность профиля скорости в изобарическом сечении струи выражается в значительном возрастании осевой скорости (Яст) по сравнению со средним ее значением кст> кс- [c.403]

Сочетание формул (122) и (123) позволяет получить приближенно неравномерный профиль скорости за первой бочкой нерасчетной струи при больших значениях N в этом месте струя становится изобарической, т. е. может быть рассчитана по данным 4. Расчет по формулам (122) —(123) для режима истечения воздушной струи из плавного сопла (аа = 0°) в поток воздуха при Ма = 1, М = 4, N = 82, к = 1,4 дает толщину слоя смешения в долях от его длины Ь/х = 0,058, f = 14, =13,4. Принимая f = g = 13,7, получаем длину зоны смешения = 26г , радиус диска Маха о = 10,2гд, относительно малую толщину слоя смешения Ь = 1,52г = 0,15г . [c.428]

На рис. 6.4 и 6.5 направление оси ординат ОХ совпадает с направлением потока фазы (жидкой, твердой или газовой). Частицы с координатами х е [О, /] находятся внутри аппарата, с координатами х<0 — внутри трубопровода, по которому поток подается в аппарат, а частицы с координатами х>1 — в трубопроводе, по которому поток отводится из аппарата. На рис. 6.4 изображена возможная траектория частицы в закрытом аппарате. Поскольку в трубопроводах на входе и выходе закрытых аппаратов перемешивание отсутствует, частицы в них движутся с постоянной скоростью, поэтому траектории частиц представляют собой прямые линии. В аппарате вследствие перемешивания, неравномерности профиля скоростей в поперечном сечении, захвата частиц одной фазы другой фазой скорость частицы в различные моменты времени может быть разной. Поэтому траектория частицы отличается от прямой линии. При этом в некоторые моменты времени частица какой-либо фазы может двигаться навстречу потоку этой фазы (участки 1, 2 на рис. 6.4). Это явление называется обратным перемешиванием. [c.284]

При большой относительной высоте барботера (/io3> >Di) имеет место заметная неравномерность профиля скоростей течения и локального газосодержания по [c.83]

Рис. 9.9. Неравномерный профиль скорости па входе в круговой коллектор

По наблюдениям Л. 36] в случаях, когда циркуляция частиц усиливалась легким наклоном трубы, содержавшей псевдоожижен-ный слой мелкозернистого материала (диаметр частиц не указан), нисходящий у стенки поток уносил вниз даже довольно крупные пузыри. Очевидно, такой не связанный с адсорбцией молярный перенос или механическое перемешивание газа материалом может быть существенным и в радиальном (поперечном) переносе, а значит, через упоминавшуюся выше взаимосвязь поперечного и эффективного продольного перемешиваний он будет оказывать на последнее сильное вторичное влияние при неравномерном профиле скоростей фильтрации. [c.32]

Следует еш,е упомянуть о количественно совершенно различной степени неоднородности профиля скоростей газа, возникающей из-за прохождения пузырей в слоях мелких и крупных частиц. В псевдо-ожиженных слоях мелких частиц средняя скорость подъема пузырей может на 2 порядка превосходить ш .у газообмен пузырей с плотной фазой слаб, т. е. почти весь газ, попавший в пузыри, проходит сквозь слой быстро и неравномерность профиля скоростей газа очень велика. iB слое крупных частиц, наоборот, скорости подъема пузырей и прохождения газа сквозь них бывают того же порядка, что и средняя скорость движения газа между частицами Шп.уМп.у. Поэтому пузыри в слоях крупных частиц не вызывают столь большой неравномерности профиля скоростей газа по сечению, как в слоях мелких частиц. [c.33]

В заключение вводных замечаний отметим, что и мнение Лева [Л. 988] о чисто вторичном характере перемешивания текучего в псевдоожиженном слое неправильно, так как даже в неподвижном слое частиц происходит фильтрационное перемешивание среды, а из-за неравномерности профиля скоростей создается эффект, проявляющийся как продольное перемешивание. [c.182]

Постановка дополнительной выравнивающей сетки снимает и локальные неравномерности профиля скорости (рис. 5.39). Размещение неполной выравнивающей решетки внутри диффузора приводит к частичному выравниванию потока (рис. 5.40). [c.224]

Коэффициент выравнивания исходной небольшой неравномерности профиля скорости тонкой решеткой с сопротивлением определяется теоретической зависимостью [c.225]

Если перед диффузором установить фасонную часть трубопровода или какое-либо препятствие, создающие на входе в него неравномерный профиль скорости с пониженными скоростями в центре и повышенными у стенок ( вогнутая форма), то воздействие такого профиля на сопротивление диффузора будет противоположным влиянию профиля выпуклой формы, а именно при малых углах а сопротивление диффузора будет возрастать, а при больших а, возможно, будет несколько понижаться по сравнению с сопротивлением при равномерном поле скоростей на входе. [c.190]

При неравномерном профиле скорости на входе [c.298]

Визуальные наблюдения и анализ экспериментальных данных показывают, что различные участки тарелки работают неодинаково вследствие градиента статических давлений. Градиент статических давлений приводит к неравномерному профилю скорости газа на тарелке. [c.69]

В общем случае при неравномерном профиле скоростей на выходе коэффициент Св.с получается при определении потерь по расходу [c.56]

Кроме того, неравномерность профиля скорости приводит к повышению уровня турбулентности и к сокращению длины начального участка. [c.341]

В канале наружного (вентиляторного) контура может иметь место достаточно неравномерное поле течения, что иллюстрируют результаты измерения профиля полного давления в этом канале, полученные в работе [128], рис. 3.111. Неравномерность относительного полного давления поперек наружного контура сопла достаточно слабо изменяется от сечения к сечению по мере приближения к выходу сопла. В приведенном на рис. 3.111 примере отличие давления у верхней и нижней стенок канала составляет 30-40%. Неравномерность профиля скорости в выходном сечении сопла наружного контура при этом может достигать 10% по ширине сечения (рис. 3.112). [c.183]

Эксплуатация таких сооружений и аппаратов показала, что их расчетная эффективность достигается не всегда. Во многих случаях это обусловлено неравномерным подводом рабочей среды к рабочей зоне аппарата, а также неравномерным ее распределением по отдельным параллельно включенным аппаратам установки. Кроме того, иногда неравномерное распределение потока по отдельным элементам аппарата является причиной аварийной ситуации и выхода аппарата из строя. Вместе с тем часто требуется решить иную задачу преобразовать одну форму профиля скорости в другую. [c.3]

Местоположение начала отрыва в диффузоре обусловливается не только степенью неравномерности распределения скоростей на входе (величиной оша.ч)- но и характером распределения, аналогично его влиянию на профили скорости в сечениях безотрывного диффузора. При подводе жидкости к диффузору с вытянутым профилем скорости отрыв происходит в сечениях, более близких к входу, чем при подводе потока с равномерным полем скоростей (рис. 1.23, а и б). При вогнутом профиле скорости на входе начало отрыва в диффузоре несколько отодвигается вниз по потоку (рис. 1.23, в). [c.29]

Как начальный участок свободной затопленной струи, так и основной (особенно) отличаются большой неравномерностью распределения скоростей по сечению. При этом вследствие подобия профилей скоростей основного участка относительная неравномерность остается постоянной, тля всех сечений, т. е. коэффициенты количества движения Л4з и кинетической энергии Ns одинаковы для всех сечений. На начальном участке относительная неравномерность но сечению меняется вдоль струи, соответственно изменяются и коэффициенты Ли Л, ,. Значения этих коэффициентов приведены в [63]. В табл. 1.1 [c.50]

Выравнивание потока ускоряется при наличии сопротивления, рассредоточенного по сечению. При этом, как будет показано ниже, чем больше коэффициент сопротивления распределительного устройства тем значительнее степень выравнивания скоростей, и чем короче устройство, тем меньше протяженность пути, на котором происходит растекание потока по сечению. Постепенное выравнивание поля скоростей по сечению имеет место, например, в пластинчатых электрофильтрах (если вход потока в межэлектродные пространства этих аппаратов осуществляется с одинаковыми средними скоростями, хотя и с неравномерным для каждого пространства профилем скорости), в полых скрубберах и в других аналогичных аппаратах. Более быстрое, но также постепенное выравнивание поля скоростей происходит, например, при внешнем обтекании нескольких пучков труб в теплообменных аппаратах, при обтекании изделий в сушилах, в промышленных печах и др. [c.73]

Заметим, что плоские (тонкостенные) решетки обладают специфической особенностью, заключающейся не только в том, что степень выравнивания потока в сечениях на конечном расстоянии за ними отличается от степени растекания но их фронту, но и в том, что при достижении определенных значений коэффициента сопротивления эти решетки даже усиливают неравномерность потока за ними, придавая профилю скорости характер, прямо противоположный характеру распределения скоростей перед ними. [c.77]

Полное выравнивание неравномерного профиля скорости с помощью переменного по сечению сопротивления ( р/ = уаг). Для этого случая 2 = 1, Агйзг = 0. Поэтому на основании зависимости (4.19) [c.97]

Выравнивание исходного неравномерного профиля скорости с помощью постоянного по сечению сопротивления ( р onst). В этом слу- [c.98]

Распределение расхода fl, 3, 4, 14, 22—24, 26, 33, 39, 52, 57, 64, 66, 78, 94], Распределение теплоносителя по каналам реактора осуществляется из общего входного (раздающего) коллектора. Выходной (собирающий) коллектор отводит теплоноситель из реактора в петли первого контура. Во входном коллекторе теплонсситель движется с отбором расхода по пути в каналы реактора. В выходном коллекторе движение теплоносителя происходит с присоединением расхода по пути из каналов активной зоны. На эти элементы гидравлического тракта накладываются следующие требования 1) незначительное изменение статического давления по ходу потока в противном случае возрастают гидравлические неравномерности в каналах активной зоны 2) отсутствие вихреобразовання и больших неравномерностей профиля скорости. При наличии вихрей и сильных неравномерностей в коллекторах не только увеличиваются неравномерности в распределении расхода, но и появляются пульсации расхода в каналах реактора. [c.115]

Однако и молекулярная диффузия, но не вдоль, а поперек потока псевдоожи-жающего агента, может оказывать сильное влияние на эффективное продольное перемешивание газа в случаях резко неравномерного профиля скоростей течения [c.31]

Рис. 6-1, Зависимость неравномерности профиля скоростей по сечению псевдоожнженного слоя А от скорости фильтрации Шф, сопротивления АР и живого сечения Ф перфорированных решеток в опытах [Л. 321].

Временно, до получения уточненных данных, для перфорированных, щелевых и слоевых решеток можно воспользоваться соотношением (6-6), положив в нем k достаточно большим (примерно 0,5). Для колпачковых решеток при Л >2, видимо, можно применять формулу (6-9) или (6-10). При этом для перфорированных и щелевых решеток, особенно при тонких слоях, важно обеспечивать равномерность профиля скоростей под решеткой и предотвращать растекание газа по поверхности решетки на выходе из отверстий, приводящее по [Л. 168] к возникновению обращенного неравномерного профиля скоростей над решеткой. Поэтому решетка не должна быть слишком тонкой, чтобы стенки отверстия могли направлять струю. [c.212]

Кроме того, при тонких решетках появляется опаспость возникновения неравномерного профиля скоростей над ними из-за горизонтального растекания выходящих струек [Л. 168]. [c.218]

Кэйрнс и Праузниц [Л. 1104] исследовали продольное перемешивание воды в псевдоожиженных слоях шариков стеклянных (d = 3,2 мм) и свинцовых (нитрата натрия. Электролит вводился одновременно в 156 точках сечения и уже на осевом расстоянии в пять диаметров частиц неравномерность профиля концентрации электролита не превышала 9% при непрерывной его подаче. С помощью обводной линии и скоростного соленоидного переключающего клапана было можно внезапно прекращать поступление электролита. Получены радиальные профили электрической проводимости с помощью малых зондов диаметром 3 мм, позволявших измерять электропроводность объемов порядка 1 мм . Концентрация электролита принималась пропорциональной электропроводности. На интенсивность продольного перемешивания сильно влияет порозность слоя, и максимальное перемешивание наблюдалось при т 0,7. Коэффициенты эффективной продольной турбулентной диффузии зависели прямо от объемного веса частиц и от соотношения диаметров слоя и частиц Dj/d. Коэффициент трубулентной диффузии является фунцией произведения характеристической длины на характеристическую скорость, и неравномерный профиль скоростей фильтрации приводит к. неравномерного [c.201]

Неравномерность набегающего потока. Показателем неравномерности профиля скорости чаще всего служит коэффициент и тах/даср, а также коэффициент Кориолиса [c.223]

В коленах и отводах для предотвращения вихреобразовання и появления неравномерностей профиля скорости предусматривают скругление кромок радиусом не менее полуширины канала (рис. 5.41). Снижения гидравлической неравномерности добиваются и использованием конфузорного эффекта — уменьшением сечения канала по ходу потока. [c.224]

Коэффициент Срмн принимают по (5-7), где Ф см. график в диагра ммы 5-4 /и =1,76, а коэффициент, учитывающий неравномерность профиля скорости, т. е. при Т > О [5-97, 5-98], [c.193]

Внезапное расширение потока. Сочленение труб различного диаметра приводит к добавочным потерям, обусловленным внезапным расширением или внезапным сжатием потока. При входе в широкую часть канала возникает (рис. 9.8) струйное течение со свободной границей, расширяющейся в направлении продольной оси х. На некотором расстоянии от входного сечения 1—/ внешняя граница струи достигает стенок канала и далее течение происходит вновь с фиксированной внешней границей. В данном случае участок местного сопротивления состоит из участка расширения длиной /р и участка выравнивания /в, где неравномерный профиль скорости, показанный на рис. 9.8 кривой abai, принимает в сечении 2—2 форму, характерную для турбулентного течения в трубе при стабилизированном течении. На участке расширения /р между стенкой и границей струи устанавливается сложное вихрев,ое движение, интенсивность которого определяется как формой поперечного сечения канала, так и степенью его расширения. [c.260]

Экстрактор с газлифтным перемещением фаз (рис. 5.6.31) состоит из ряда последовательно соединенных ячеек (секций), в каждой из которых смесь жидкой и твердой фаз интенсивно перемешивается газом (воздухом) и перемещается по определенному циркуляционному контуру. Особенности контура заключаются в том, что, во-первых, в потоке газа, который подается в него при помощи специальной газораспределительной решетки, создается неравномерный профиль скоростей струек газа. Это позволяет плавно изменять скорость движения агрегатов частиц, образующихся при взаимодействии потока газа с суспензией, и, таким образом, избежать резкого изменения направления и значения скорости частиц друг относительно друга, что значительно уменьшает их истирание. Во-вторых, с целью улучшения условий сепарации как твердых частиц от газожидкостной смеси, так и воздуха от суспензии поток газа с суспензией в каждой секции подается вдоль зеркала слоя, что позволяет частицам равномерно осаждаться в жидкости (экстрагенте). [c.609]

В общем случае коэффициент сопротивления расширения потока в сопловой камере должен определяться с учетом неравномерного профиля скорости на срезе сопла. Для такого случая рекомендуется [22] приближенная формула, которая при отнесе- [c.260]

Вернемся к рассмотрению процесса в ступени эжектора (рис. 7-27). В сечени и 2 смешанный поток с неравномерным профилем скоростей заполняет входную часть диффузора. На участке 2—3 в горло-вине диффузора происходит дальнейшее перемешивание потока К На участке 1—2 процесс смешения можно приближенно считать изобарическим. На участке 2—3 смешение и выравнивание потока сопровождаются повышением среднего по сечению давления В выходно1Й части диффузора (участок 3—4) происходит дальнейшее повышение давления. [c.423]

Однако характерный профиль скорости газа в движущемся про-тивоточно продуваемом плотном слое нельзя объяснить только эффектом снижения плотности в пристенной зоне. Так как сыпучая среда во входном участке располагается под определенным углом, то по оси камеры высота слоя больше, чем на периферии (рис. 9-1,а). При этом необходимо учитывать, что этот угол зависит от формы, физических свойств материала и скорости встречного потока газа. При отсутствии газового потока для гладких, окатанных и округленных зерен он равен примерно 30°. С увеличением скорости газа до предельной величины, при которой начинается псевдоожижение, угол откоса падает до 10° и ниже [Л. 305]. Согласно Л. 237] небольшая разность высот слоя вызывает значительную неравномерность расхода воздуха, особенно в невысоких и неизотермичных камерах. [c.276]

Мак-Карти [198] исследовал трехмерный поток через проволочную решетку с произвольным распределением сопротивления в канале постоянного, но различной формы, сечения. Не вводя ограничения па величину изменения сопротивления решетки по сечению и на степень неравномерности поля скоростей, как это сделано во всех перечисленных работах, он вывел уравнения, позволяющие вычислить изменение сопротивления решетки, необходимое для получения заданного профиля скорости. Эти уравнения справедливы для случая плоской решетки произвольной кривизны, но только для равномерного исходного профиля скорости. [c.11]

В диффузорах с углом расширения > 40° поток не может следовать даже по одной из сторон и отрывается одновременно по всему периметру сечения, образуя струйное течение. Отрыв становится более устойчивым, а профиль скорости более постоянным, чем при меньших углах расширения. Опыты показывают (см. рис. 1.21, б), что при углах расширения 1 > 24° отрыв потока начинается у входного сечения диффузора, даже при больших числах Не, когда отрыв турбулентный. Интересно отметить, что неравномерность распределения скоростей, а также отрыв потока в плоском диффузоре наблюдаются не только в плоскости ])асширения, но и в перпендикулярной к ней плоскости, = г /Ь (рис. 1.25). Под плоским диффузором подразумевается диффузор, который расширяется только в одной плоскости. [c.31]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...