Построение поверхностей соединения

Построение поверхностей соединения [c.757]

На рис. 411 показано построение линии соединения поверхности цилиндра вращения и сферы (образующая АВ цилиндра касается сферы в точке В). Эти поверхности имеют общую для них плоскость симметрии, параллельную пл. V. Центр одной вспомогательной сфе- [c.282]

Для выполнения графических построений резьбовых соединений необходимо знать, как вычерчиваются их элементы — винт и гайка, а также элемент винта и гайки — винтовая линия, виток и совокупность витков, выполненных на поверхности цилиндра или конуса. [c.7]

Последовательность соединения точек линии пересечения определяем методом одновременного обхода производящих линий заданных поверхностей. Этот метод подобен методу, примененному выше при построении линии пересечения цилиндров и конусов, имеющих плоские направляющие линии. [c.255]

Углы наклона линий скольжения при выходе на контур зависят от величины касательных напряжений на данном контуре. При отсутствии касательных напряжений на свободных (боковых) поверхностях мягкой прослойки линии скольжения пересекают данную поверхность под углом +45°. Если касательные напряжения на контактной поверхности металлов М и Т достигают наибольшей величины (например, при большой степени механической неоднородности соединений), то к .В данном случае одно семейство пересекает поверхность контакта металлов М и Т под углом 90°, а для второго семейства линия контакта является огибающей. При этом из угловых точек мягкой прослойки (которые будут особыми) строятся в соответствии с граничными условиями веерные поля сеток линий скольжения с соответствующими центрированными углами. Пример построения сетки линий скольжения для мягкой прослойки со степенью механической неоднородности =а /сг >6 и относи- [c.43]

В работе [59] рассмотрен алгоритм построения линий пересечения двух многогранных поверхностей на их проекциях на координатные плоскости, но не предполагается получение топологии соединения вершин области пересечения поверхностей, необходимой для получения различных графических изображений пересекающихся НФ. [c.150]

Из изложенного вытекает так называемый принцип наикратчайшего пути, заключающийся в том, что решение самых разнообразных задач, связанных с достижением точности взаимного положения поверхностей и осей деталей или их соединений при построении машин (конструирование, сборка),также как и при обработке деталей на станках, необходимо осуществлять при помощи размерных цепей, содержащих наименьшее количество звеньев. [c.102]

Первый раздел книги Машиностроительное черчение содержит сведения о геометрических построениях оформлении машиностроительных чертежей построении геометрических фигур и деталей аксонометрических проекциях разъемных и неразъемных соединениях изображениях машиностроительных деталей допусках и посадках обозначениях шероховатости поверхностей сведения о чертежном хозяйстве составлении эскизов и рабочих чертежей деталей составлении и чтении сборочных чертежей, представляя, таким образом, объем курса машиностроительного черчения. [c.3]

Разметочный циркуль с оптическим устройством (рис. 48), предназначен для разметки точных окружностей, переноса линейных размеров с масштабной линейки на обработанную поверхность и других геометрических построений. Циркуль состоит из двух шарнирно соединенных ножек 1 ц 10 с вилкой II. На концах ножек закреплены винтами 5 закаленные иглы 6. К ножкам винтами прикреплены оправы 4 и 7 с оптическими стеклами (с десятикратным увеличением). Для закрепления раскрытых ножек в требуемом положении на ножке 1 закреплена стойка 2 с винтом 9, а на ножке 10 установлен прижим 8 с резьбовой плавающей гайкой. Оправа 4 с оптическим стеклом поворачивается вокруг оси иглы с помощью рукоятки 3. [c.49]

В каждом изделии детали различного назначения изготовляют с различной точностью. Для нормирования этих уровней точности были установлены классы (степени) точности изготовления деталей. Для каждого класса точности имеется закономерно построенный ряд полей допусков, в котором различные размеры однотипных поверхностей деталей имеют одну и ту же относительную точность, определяемую примерно одним и тем же значением коэффициента а. Количество классов точности определялось потребностью отраслей промышленности, перспективами повышения точности изделий, а также технологическими факторами и принятым значением ф — знаменателя геометрической прогрессии, по которой изменяется величина допуска при переходе от одного класса точности к другому. Для гладких цилиндрических соединений ф а 1,6. [c.84]

Под фазой понимают те гомогенные составные части гетерогенной системы, которые отделены друг от друга поверхностью раздела. Из этого определения следует, что фазой могут быть и различные химические соединения, но при этом составляющие части должны быть распределены равномерно. Таковы, например, истинные смешанные кристаллы, в которых атомы сорта А беспорядочно распределены среди атомов В. Если же кристалл построен из субмикроскопических слоев чистых веществ А и В, то гомогенности фактически нет, а имеет место переход от однофазной системы к двухфазной. В противоположность истинному смешанному кристаллу такую структуру называют аномальным смешанным кристаллом (см. 13.8). [c.126]

На стр. 282 был приведен рис, 411, на котором было показано построение фронтальной проекции линии соединения поверхностей цилиндра вращения и сферы. При этом у поверхностей их общая плоскость симметрии, определяемая осью цилиндра и центром сферы, параллельна пл. У. Поэтому фронтальная проекция линии соединения данных поверхностей представляет собою кривую второго порядка, в рассматриваемом случае параболу с вершиной в точке Ь. [c.293]

Исходя из этих соображений и учитывая то, что характер топографии магнитного поля в зоне сварного соединения определяется формой сварного шва, усиления всех правильно выполненных двусторонних швов будем описывать как поверхность одного эллиптического цилиндра. Так как эллипс может быть приближенно построен при помощи соприкасающихся окружностей в их вершинах, кривизну усиления шва будем определять как радиус кривизны наиболее близкого к форме шва кругового цилиндра. Тогда (см. рис. 2.12) [c.86]

Приведенные теоретические построения и примеры дают лишь общую схему подхода к решению вопросов структурной коррозии. Необходимо отметить еще некоторые особенности коррозии многофазных сплавов. Во-первых, состав и строение поверхности сплава постоянно меняются в процессе коррозии. В частности, в связи с тем что в коррозионную среду прежде всего переходят наиболее активные фазы, поверхность сплава все время обогащается более стойким компонентом. Изменяется также концентрация твердого раствора. Это влияет на величину компромиссного потенциала. Во-вторых, ионы, переходящие в среду с различных структурных составляющих сплава, могут образовать труднорастворимые соединения с анионами, оксиды или гидроксиды. Это приводит к пассивации и к повышению степени гетерогенности поверхности сплава. В-третьих, на процесс структурной коррозии существенное влияние оказывают неметаллические включения, имеющиеся в сплавах. В процессе коррозии поверхностная концентрация этих включений все время меняется, что оказывает влияние и на кинетику катодного процесса, и на величину компромиссного потенциала. В-четвертых, на процесс коррозии влияют границы зерен и другие физически неоднородные участки поверхности (дефекты структуры, дислокации и т.д.), роль которых существенно меняется со временем вследствие изменения их поверхностной концентрации и адсорбции различных частиц. [c.65]

При построении этих стандартов значительное внимание должно уделяться влиянию конструктивных элементов на эксплуатационные качества деталей. Так, в соединениях, предназначенных для передачи крутящего момента, когда необходимо обеспечить быструю смену деталей (например, сменных шестерен) и высокую точность центрирования деталей, посадочным поверхностям придают конусную форму для повышения усталостной прочности валов выбирают более плавные переходы от одной поверхности вала к другой [10] и т. д. [c.54]

В равновесном состоянии в нашем газе должны содержаться во-первых, Пу отдельных атомов первого сорта и 2 отдельных атомов второго сорта, во-вторых, сдвоенных атомов первого сорта и сдвоенных атомов второго сорта, в-третьих, смешанных молекул. Химические соединения более чем двух атомов мы исключаем. Пусть атомы первого сорта представляют собой непроницаемые шары диаметра Шар радиуса а , описанный вокруг центра такого атома, мы назовем его сферой перекрытия относительно атома того же сорта. К ней прилегает критическое пространство для действия на атом того же сорта, элемент объема которого будет Если центр другого атома первого сорта не лежит в ш , то он не может быть химически связан с первым атомом. Если центр второго атома лежит в со , то химическое соединение может иметь место только тогда, когда он находится в приведенном объеме т. е. если также и точка лежит на определенном участке поверхности единичной шаровой поверхности Е, построенной концентрично первому атому. Пусть будет элемент поверхности Х . Через А , как и раньше, обозначим точку пересечения прямой, проведенной от центра первого атома параллельно оси второго, с единичной шаровой поверхностью. Наконец, пусть опять означает работу, которая совершается при переходе обоих атомов с большого расстояния в такое [c.462]

Смещение зубчатой поверхности от номинального положения относительно базовых поверхностей детали — результат погрешностей базирования или неправильного построения технологического процесса. Эта погрешность сказывается не столько на работе соединения, сколько на работе входящих в него деталей — биение зубчатого венца шестерни и т. п. [c.96]

Устройство состоит из двух длинных жестких трубок, соединенных при помощи шарнира в точке О. Т-образная деталь (СОР) закреплена так, что она может свободно поворачиваться относительно лучей ОЕ и ОР. В точке Р помещен шарнир, в котором свободно соединены лучи QP и РР. В точках М и N находятся направляющие для пар лучей ОЕ, PQ и ОР, PR, назначение которых — сохранить при любых перемещениях перпендикулярность между соответствующими лучами. Порядок построения оптимальной формы подложки следующий на плоской поверхности отмечаем точки А и В, которые моделируют края прямоугольного испарителя. Прибор устанавливают так, чтобы лучи ОЕ и ОР могли свободно скользить вдоль точек Л и В, касаясь их. На заданном расстоянии (Яд) от испарителя помещаем точку О прибора. Отрезок СО устанавливаем параллельно подложке. Тогда углы МОР и МОР будут равны, и сумма отрезков МР и РМ будет пропорциональна сумме синусов углов МОР и КОР, т. е. толщине покрытия, которая получится в центральной точке подложки. Перемещая затем точку О влево и вниз, находим серию точек, для которых сумма длин отрезков МР + РМ будет одинаковой, и, соединив эти точки, получим искомую оптимальную форму подложки, в каждой точке этой кривой СО будет направлена по касательной, а ОР по нормали, т. е. всегда длина МР + РМ пропорциональна толщине покрытия на элементе подложки, наклон которого совпадает с направлением СО. [c.299]

Сопоставимые фактические данные о стойкости электродов из различных сплавов можно получить путем точечной сварки различных металлов испытуемыми электродами с построением графиков зависимости изменения размера рабочей поверхности электродов от числа сваренных точек. Показателем стойкости считается количество точек, сваренных до увеличения диаметра исходной рабочей поверхности электрода на 20%, а также общее увеличение этого диаметра при сварке, например 10 ООО точек. В процессе испытания периодически измеряется диаметр поверхности электродов. При сварке электродами с плоской поверхностью измерение поверхности производится по отпечатку электрода на свинцовой пластинке, а при сферической поверхности — соответствующими шаблонами на электроде. Режимы сварки при испытании электродов должны быть выбраны из условий обеспечения устойчивых минимальных размеров и прочности сварного соединения. При определениях стойкости электродов через каждые 500—1000 точек (при сварке сталей) обычно производится испытание на разрыв сварных образцов или изготавливается макро- [c.84]

На рис. 25 приведена зависимость изотермической поверхности (Г=138°С) проплавления материала стенки от времени в процессе оплавления торца, построенная по-термическим циклам рис. 21. Видно, что изотермическая поверхность криволинейна, причем с ростом времени оплавления ее кривизна растет (в основном за счет увеличения проплавления наружных слоев материала стенки). Такой вид изотермической поверхности проплавления естественно, сказывается на механизме образования сварного соединения в процессе осадки деталей, т. е. по толщине стенки свариваемых деталей не создается равных условий для взаимодиффузии молекул соединяемых термопластов. Это в свою очередь приводит к различной [c.55]

Резьба — это элемент машин и механизмов, с помощью которого осуществляется резьбовое соединение. Резьба получается путем прорезания на поверхности деталей канавок, направленных по винтовой линии. На рис. 249 показано построение проекций цилиндрической винтовой линии. Это пространственная кривая, полученная в результате равномерного движения точки по образующей цилиндра, равномерно вращающейся вокруг его оси. Расстояние, на которое перемещается точка за один оборот вдоль образующей, называется шагом винтовой линии. Для построения чертежа винтовой линии надо знать две величины наружный диаметр цилиндра О и щаг р. Окружность (горизонтальная проекция цилиндра) и величина щага, отложенная на фронтальной проекции цилиндра, делятся на любое число равных частей (в данном [c.184]

Кроме того, сети могут быть представлены в виде поверхности соединения, поверхности сдвига или вращения. Интересно выглядят сети, построенные в виде поверхностей, заданных четырьмя кромками. В качестве кромок могут быть дуги, отрезки, полилинии, сплайны или эллиптические дуги. Плотность сети в обоих направлениях задается специальными системными переменными 8иКРТАВ1 и 8иКРТАВ2. [c.374]

Для подробного изучения элементов резьбы и резьбового соединения на рис. 196 показано точное построение ходового винта и гайки, имеющих специаль-нзто (прямоугольную двухзаходную) резьбу. Рассмотрим построение винтовой линии и винтовой поверхности на учебном чертеже. [c.239]

Безобразцовый метод основан (рис. 6.58, в) на сравнении амплитуды А эхо-сигнала от непровара с амплитудой Л о эхо-сигнала от бесконечной плоскости, расположенной на той же глубине, что и непровар. В качестве такой плоскости следует использовать поверхность полки. Безобразцовый метод может быть реализован с помощью дефектоскопов, имеющих калиброванный аттенюатор. В связи с тем, что этот метод основан на сравнении амплитуд эхо-сигналов от непровара и плоскости, контролю должен предшествовать расчет зависимости АЛ = = F (2Ь) или ее экспериментальное построение. На рис. 6.59 в качестве примера показана зависимость АЛ = F (2Ь), полученная с помощью дефектоскопа УД-ППУ для соединений с толщиной полки Я = 25 мм и ПЭП с параметрами Р = 40°, f = 1,8 МГц, а = 5 мм. На основании анализа статистических данных, накопленных при применении безобразцового метода контроля тавровых соединений с конструктивным непроваром, установлено, что погрешность измерения ширины непровара равна 0,5. .. [c.366]

В настоящее время принцип прерывности функций является общепринятым для интегралов всех уравнений в частных дифференциалах, и построения, которые Монж (Monge) дал для большого количества этих уравнений, соединенные с теорией образования поверхностей с помощью произвольных функций, не оставляют больше никакой неясности в вопросе о применении прерывных функций в проблемах, зависящих от такого рода уравнений. [c.518]

Для большей точности расчетов, как указывалось выше, у поверхностей, граничащ,их с воздушной средой, оставляют элементарный слой половинной толш,ины. В этом случае для нахождения tm (точки 3 сечения 3 на рис. 83) сечения, ограничивающего половинный слой с другой стороны, следует продолжить линию, соединяющую с температурой im+i (точку 3 с точкой 4), увеличив ее вдвое (до точки а), после чего величина. / находится обычным построением (соединением точки 2 с точкой а). Аналогичные построения для случая с воздушной прослойкой показаны на рис. 84. [c.139]

Одностороннее расположение, введенное для соединений с охватывающей и охватываемыми поверхностями, обеспечивает постоянство наименьщего зазора в соединении независимо от толщины стенки корпуса и создает условия для внедрения принципа взаимозаменяемости. К тому же, одностороннее расположение допуска создает преемственность построения посадок в соответствии с государственными стандартами на гладкие цилиндрические сопряжения. Технологически одностороннее расположение обеспечивают соответствующей разработкой расчета суммарной погрешности на главный геометрический параметр <1. [c.167]

Для определения податливости системы корпуса болтового соединения необходимо выделить зону сжатия внутри соединяемых деталей. Это можно сделать, используя построение встречных усеченных конусов влияния с началом их на внешних круговых очертаниях опорных площадок под головку болта и гайку. Угол при вершине конусов принимается одинаковым и равным 2а, гдеа = ar tg 0,4 22° (см. рис. 20). Полученные внутри построенных конусов элементы шатуна и крышки, ограниченные конической поверхностью, плоскостью симметрии (между двумя болтами) и внешними очертаниями (при выходе конуса за пределы детали) представляют приближенно тело сжатия , которое затем удобно разбить для проведения вычислений сечениями на отдельные призматические элементы. [c.358]

При соединении концов векторов силы света в различных направлениях, построенных по закону косинусов, получается фотометрическая кривая (окружность, касательная к поверхности), характеризующая распределение силы света от равнояркост-ного источника (рис. 29). [c.59]

Методы лазерной термометрии поверхности можно применять в широком диапазоне температур, практически совпадаюш,ем с диапазоном суш,ествования твердой фазы. Методы, основанные на отражении света, активно используются для термометрии поверхности металлов и полупроводников. По отражению света проводится микротермография элементов интегральных схем (транзисторов, металлических соединений) с пространственным разрешением порядка длины волны зондируюш,его света и временным разрешением порядка наносекунды. Метод отражательной термометрии ближнего поля позволяет улучшить пространственное разрешение примерно на порядок. Для получения надежных результатов необходимо перед проведением измерений температуры выполнить дополнительные исследования по построению калибровочных кривых, т. е. температурных зависимостей регистрируемого сигнала. [c.108]

На рис. 10, в показан другой вариант свободного присоединения с применением отражающего продольного звена. Это дополнительный продольный волновод III длиной Я/2, связанный с возбуждаюпщм волноводом II стяжными болтами 1, нроходяпщми через узловые флянцы 2 ж 8. Таким образом, прижатие осуществляется механической связью волноводов II и III. Под термином свободное присоединение в рассмотренных нами вариантах имеется в виду, что присоединяемый к изгибному волноводу торец насадки допускает определенную свободу взаимного перемещения контактных поверхностей, тогда как в случаях жесткого присоединения волноводы свариваются или припаиваются по всей контактной поверхности. Преимуществом свободного соединения является возможность разъединения продольного и изгибного волноводов для замены в случае необходимости одного из них. Примером применения такого соединения может служить возбуждение изгибных колебаний в расплавляющемся электроде печи электрошлакового переплава. Тогда для замены израсходованного электрода применялось свободное соединение. Такая конструкция была осуществлена нами (совместно с Ю. С. Руденко) и показала хорошие результаты. Место присоединения возбуждающего продольного волновода определяется конструктивными условиями и особенностями построения всей колебательной системы, а также необходимостью возбуждения в местах, где расположены пучности смещения. [c.277]

Построение винтовых линий производится обычным методом (фиг. 200, вкл. проекция С). Пересекаем ось сверла плоскостями 1, 2, 3,4 и т. д., перпендикулярными к ней и отстоящими друг от друга на расстоянии, равном /в4 (или /i2g) HJara винтовой поверхности. Для построения винтовой линии а проектируем с проекции А (см. фиг. 199) точки аз, а , и т. п. соответственно на прямые 3,4, 5 ц т. п. Получаем на проекции С соответствующие точки а , а , и т. п., которые при соединении их плавной кривой дают винтовую линию а. Аналогично этому находим и все другие винтовые линии Ь, с, d, е, f для главной части профиля и бь dx, йх. l, 1 для вспомогательной части. [c.399]

Опорные пластинки. Применяются опорные пластинки для продления срока службы корпуса (а значит и резца) и режущей пластинки. При нагружении силами резания опорные участки корпуса резца под вершиной режущей пластинки деформируются (упруго или упруго-пластично), что приводит к нарушению плотного прилегания режущей пластинки к опорной площадке гнезда корпуса и в последующем — к разрушению режущей пластинки. В этом случае пластинка, разрушаясь, сминает или срезает отдельные опорные участки гнезда корпуса. Опорная пластинка, выполняемая из твердых сплавов или закаленных до высокой твердости сталей, выравнивает нагрузки на опорную площадку, а при разрушении режущей пластинки предохраняет опорную площадку корпуса резца от разрушения. Опорные пластинки из твердых сплавов выпускаются централизованно правильной и неправильной трехгранной, квадратной, ромбической, пятигранной, шестигранной и круглой форм с отверстиями. Размеры пластинок регламентируются стандартами ГОСТ 19073—73—ГОСТ 19083—73. Схема построения обозначения опорных стандартных пластин приведена на рис. 1.14. Соединение корпуса и рабочей части цельных резцов осуществляют различными методами сваркой, пайкой, наклейкой, механическим креплением. При сварке необходимо обеспечить достаточную прочность сварного шва, отсутствие раковин, трещин, свищей, что обеспечивается выбором необходимых для этого режимов сварки и их соблюдением в процессе сварки. При пайке и наклейке требуется обеспечить прочность соединения корпуса с рабочей частью не только в холодном состоянии, но и при достаточно высоких температурах. Это обеспечивается выбором соответствующих припоев и клеев, соответствующей подготовкой поверхностей, подлежащих пайке и клейке, выбором и сс людением режимов пайки и клейки, последующей термической (Сработкой напаянных соединений. Для стандартных напайных резцов в качестве припоя рекомендуется медь электролитическая, сплав латуни марки Л68 с добавками никеля (5%) и ферромарганца (5%), а также припои Пр АНМц 0,6-4-2 и ПР МНМц 68-4-2. [c.142]

В Ленинграде впервые в Советском Союзе построен экспериментальный дом из пластмасс (рис. 86). В плане дом имеет форму прямоугольника со сторонами 723X676 см. Сооружение собрано из восьми колец, каждое кольцо образовано из четырех Г-образных панелей размерами 147x338 см при ширине 90 см. В панелях между двумя обшивками-скорлупами из полиэфирного стеклопластика помещен слой утеплителя из пенополистирола. Панели в поперечном сечении несколько выгнуты наружу, что придает им большую жесткость. Толщина панелей в стенах и перекрытиях после испытаний отдельных панелей и кольца в натуральную величину принята 14 см, толщина наружной обшивки — 4—6 мм. Внутренние поверхности панелей, образующие стены, пол и потолок, а также межкомнатные перегородки, выполнены из древесных пластиков. Соединение панелей осуществлено на клею. [c.203]

Рейсмус состоит из центрального стержня 1, вокруг которого вращаются планки 5 и 6, соединенные втулкой 7. Через отверстие втулки пропущен стержень 8, конец которого при помощи винта 4 соединен с чертилкой 3. Для разметки на поверхности заготовки 2 линии пересечения с круговым цилиндром стержень 1 устанавливают по его оси, а втулку 7 — параллельно стержню на расстоянии радиуса цилиндра. Чертилка 3 фиксируется в таком положении, чтобы ее ось по юзможности совпадала с нормалью к размечаемой поверхности во всех точках линии. Для построения линий пересечения с круговым конусом втулка закрепляется под углом к оси стержня. Этот угол берется равным половине угла при вершине конуса. [c.183]

Особенности построения системы допусков и посадок, а также контроля шлицевых соединений обусловлены тем, что собираемость шлицевых деталей и получение требуемого характера соединения обеспечиваются не только точностью каждого основного размера В, й, Ъ, у), но и суммарной погрешностью. Суммарная или комплексная погрешность возникает в результате сочетания погрешностей формы и расположения шлицев и их впадин, а также эксцентриситета цилиндрических поверхностей диаметрами О и (1. Влияние суммарной погрешности на работоспособность и собираемость шлицевого соединения показано на рис. 15.1, б. С теоретически точной втулкой, имею-ш,ей номинальный контур, собирается реальный вал, у которого точно выдержаны основные размеры О, й, Ь, но имеется суммарная погрешность формы поперечного сечения. Если наложить контур реального вала на контур точной втулки так, чтобы совместились их центрирующ,ие окружности диаметрами О, то внутренняя окружность и шлицы вала перекроют точный контур на величину заштрихованных участков и сборка деталей окажется невозможной. Кроме того, характер сопряжения реального вала с номинальным контуром искажается погрешностями основных размеров вала. Так как все перечисленные погрешности неизбежны, то для собираемости реального вала с теоретически точной втулкой и для получения нужного характера сопряжения необходимо, чтобы суммарная погрешность и отклонения основных размеров реального вала находились в пределах полей допуска по О, й и Ь (рис. 15.6, б). [c.245]

На рис. 1 воспроизведена одна из созданных во ВНИИМ действующих схем поддержания адиабатических условий в калориметре для определения теплоемкости твердых тел. Сигнал разности температур между двумя поверхностями, преобразованный дифференциальной термопарой в т. э. д. с. и усиленный фотоусилителем Ф118 завода Вибратор , подается на быстродействующий регистратор типа Н-320—1 и измерительный блок прибора КПИ-Т. Для создания регулирующего воздействия по первой производной применен дифференциатор ЭД-К, выпущенный МЗТА (лучше для этой цели применять дифференциатор ЭД-Т-60 того же завода). Шесть выходных обмоток КПИ-Т, соединенных последовательно для усиления выходного сигнала, управляют работой фазочувствительного усилителя мощности, построенного на двух параллельно включенных лампах 6Н14П. Нагрузкой усилителя является пятиваттный адиабатический нагреватель, подключенный через согласующий трансформатор (при потребности в мощности от 25 до нескольких сотен ватт целесообразно применять в качестве усилителя тиратрон-ные схемы с фазовым мостом или магнитные усилители). Благодаря бесконтактному выходу и отсутствию подвижных частей описываемая схема обладает высокими эксплуатационными качествами. [c.290]

Выше отмечалось, что в реальных условиях разъемные соединения довольно часто имеют поверхности с ярко выраженной нерегулярной волнистостью. На графике (рис. 5-8) представлены данные опыта, когда контурная площадь контакта 5к определяется опытным путем (на краску), и данные расчета, когда расчет5кведется по формуле (2-15). Кривые, построенные по опытным данным и результатам расчетов по формуле (3-30), находятся в достаточно удовлетворительном согласовании, что подтверждает возможность приближенного расчета контурной площади 5ц для поверхностей с нерегулярной волнистостью при незначительных отклонениях волн по высоте [Л. 67]. [c.123]

Необходимо отметить, что при построении диаграммы, приведенной на рис. 2, А. М. Сухотин воспользовался лишь реакциями, приведенными в табл. 12, считая их основными в проблеме < >,В пассивности титана. В ряде слу- о,6 чаев, например в атласе диаграмм Пурбе [24], используются при построении аналогичной диаграммы также и другие реакции на поверхности титанового электрода (табл. 12). Однако общая карти- О на при этом существенно не меняется. В любом случае диаграмма -о,2 Пурбе позволяет получить в общем виде представление о термодинамической устойчивости соединений титана в водных растворах. об [c.21]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...