Адиабатические условия

Для получения численных значений эмпирических температур следует обратиться к первому и второму законам термодинамики. Первый закон термодинамики просто констатирует сохранение энергии при условии, что учитывается не только работа, совершаемая над системой, но и обмен теплом через стенки с окружающей средой. Если система в остальных отношениях изолирована, то внутренняя энергия и, представляющая собой экстенсивную величину, может только увеличиваться при совершении над системой некоторой работы. Однако если система термически не изолирована и в результате некоторого процесса переходит из термодинамического состояния А в другое состояние В, то работа совершаемая над системой, разумеется, зависит от того, каким способом система осуществляет переход из состояния А в состояние В. С другой стороны, увеличение внутренней энергии равно и в—и А независимо от способа совершения работы. Следовательно, для термически не изолированной системы увеличение внутренней энергии и в — и а отлично от Разность Q мы назовем количеством теплоты, которая, таким образом, служит мерой отклонения от адиабатических условий. Следовательно, для любого термодинамического процесса, начинающегося в состоянии А и завершающегося в состоянии В, изменение внутренней энергии определяется выражением [c.15]

Однократное испарение нефти, проводимое для установления выходов дистиллятов и остатков при испарении нефти в адиабатических условиях при разных температурах [5]. [c.16]

Из условия 3-го рода как предельные случаи могут быть получены изотермическое и адиабатическое условия. Если X — некоторая конечная, не равная нулю величина, то при а -> оо условие будет изотермическим, а при а->-0 — адиабатическим. [c.148]

В п. 5.2 указывался прием, с помощью которого можно удовлетворить адиабатическому условию и получить действительное распределение температур, зная закон распределения температуры в неограниченном теле. Этот прием используется также и для описания перемещающихся температурны полей. [c.183]

Величины нак.лона кривой намагничивания с изотермических и адиабатических условиях при заданных значениях И и Т связаны соотношением [c.437]

Ф и I . 93. Зависимость скорости переноса пленки под действием термомеханического давления в адиабатических условиях от подводимой мощности. [c.868]

Для описания физических явлений в пьезоэлектрических телах необходимо, прежде всего, иметь уравнения состояния, т. е. зависимости, устанавливающие связь между напряжениями, деформациями и электрическим полем. При адиабатических условиях уравнения состояния для анизотропных тел с учетом пьезоэлектрического эффекта можно получить на основе термодинамических соображений с использованием, например, термодинамического потенциала (электрическая энтальпия), зависящего от деформаций е,/, и электрического поля . Компоненты напряжений ац вектора электрической индукции Д,- определяются из соотношений [c.236]

При неизотермических условиях расчет процесса массопереноса осложняется появлением термодиффузионного потока вещества в пограничном слое. В большинстве случаев в пограничном слое существует температурный градиент и, следовательно, происходит термодиффузия. При адиабатических условиях, когда не- [c.455]

Из уравнения (175) непосредственно следует, что в адиабатических условиях температура парамагнетика будет изменяться при изменении магнитного поля. [c.132]

Для осуществления работы ТТ в режиме перегретого пара или переохлаждения жидкой фазы с помощью теплоизоляции или пространственного разделения парового и жидкостного каналов должны быть созданы адиабатические условия для тепловых потоков I и II. [c.11]

Это неравенство не является теоремой модерации. Тем не менее модерация объема может иметь место, если реак ция протекает в изотермических и адиабатических условиях . Рассмотренные примеры достаточно наглядно показали возможность использования общего математического выражения принципа Ле Шателье—Брауна. Неравенство [c.105]

Для скоростей, превышающих скорость звука, отношение площади поперечного сечения потока к его минимальной площади для обратимых адиабатических условий называется степенью расширения струи. Эта величина может быть вычислена по одной из следующих формул [c.80]

Из сказанного выше следует, что некоторые соотношения, полученные для адиабатических условий, можно использовать [c.49]

Как следует из фиг. 7—9, границы существования определенных режимов течения значительно изменяются в зависимости от давления, длины трубы и температуры на входе. Влияние давления одинаково для любой длины и температуры на входе. При увеличении давления от 35 до 70 ата границы режимов сдвигаются в область значительно более высокого паросодержания. Это явление объясняется в основном увеличением плотности или уменьшением объема паровых полостей с ростом давления. С помощью соотношений, полученных для рассмотренных выше адиабатических условий, можно предсказывать такое влияние давления следовательно, эти соотношения дают возможность распространить результаты настоящего исследования на другие давления. Но эти соотношения неприменимы для низких давлений, когда переходы от одного режима к другому в основном происходят в области недогрева жидкости до температуры насыщения. [c.50]

Изменение режимов течения в условиях обогрева в зависимости от диаметра трубы еще не установлено. Это влияние будет рассмотрено на последующих стадиях настоящего исследования. Поскольку большинство соотношений для адиабатических условии основано на результатах, полученных для труб различных диаметров, очевидно, что эти соотношения можно использовать для установления влияния диаметра трубы. [c.50]

Однако в отличие от случая несжимаемого потока было найдено, что постоянная С является функцией интенсивности тепло- и мас-сообмена. По имеющимся данным, коэффициент С при адиабатических условиях не зависит от числа Маха. Теплоотдача к стенке увеличивает этот коэффициент, тогда как вдув воздуха через стенку уменьшает постоянную профиля таким же образом, как и при изменении шероховатости. [c.424]

Температура в зоне горения близка к теоретической благодаря тому, что процесс протекает почти в адиабатических условиях. При испарении распыленной воды в нижней зоне реактора парогазовая смесь на выходе из реактора имеет температуру 600° К, т. е. ниже температуры насыщения. [c.208]

Для адиабатических условий, когда Тщ, = Тд [c.190]

Объемное испарение частиц жидкости происходит. в адиабатических условиях, температура их близка к температуре адиабатического насыщения воздуха Поэтому уравнение переноса теплоты надо дополнить отрицательным источником теплоты, равным произведению удельной теплоты испарения т на источник пара t (rly). В дифференциальное уравнение диффузии надо ввести источник массы I,, [c.219]

Если теплоемкость образца неизвестна, то она может быть найдена при нагревании образца в адиабатических условиях, когда 7 i = 7 2- Для расчета удельной теплоемкости используется уравнение (6-12), в которое вместо Qp вводится тепловой поток, соответствующий мощности, потребляемой нагревателем образца 8 Л. 1]. Проведение опыта в адиабатических условиях, при выключенном нагревателе образца, дает возможность найти потери тепла Qa- Этот тепловой поток определяется по ходу изменения температуры образца при отсутствии теплообмена его с кожухом. [c.305]

Люстерник В. Е., Исследование теплоемкости в адиабатических условиях, Реферат диссертации, Изд. МЭИ, 1961, [c.305]

Система уравнений (49), (50) описывает общие термогидродинамические свойства изотропной жидкости. Она содержит как частный случай обычную гидродинамику, которая основана только на уравнениях (45) — (48), если предположить, что выполняется либо изотермическое, либо адиабатическое условие. В обоих случаях р является функцией только р, так что гидродинамическое свойство задается уже уравнениями (45) — (47), если р = р(р). Отметим, что (46) является хорошо известным уравнением Навье — Стокса с дополнительным членом, характеризующим вращение, и что первые два члена в правой части уравнения (48) являются функцией рассеяния Рэлея. Полная система уравнений содержит также теорию теплопроводности. В частности, уравнение (48) для покоящейся системы превращается в дифференциальное уравнение Фурье [c.13]

Такое представление процесса тепло- и массопереноса в пограничном слое при испарении жидкости оправдывает введение критерия Гухмана, поскольку он учитывает объемное испарение частиц жидкости над поверхностью, происходящее в изобарно-адиабатических условиях. Однако-это представление механизма переноса требует теоретической-и экспериментальной проверки. [c.78]

Сушка влажных материалов в конвективных сушилках происходит примерно при адиабатических условиях. Температурные напоры при сушке нагретым воздухом в подавляющем большинстве случаев значительно меньше 250° С. Поэтому поперечный поток вещества через пограничный слой, создаваемый испарением влаги, практически не влияет иа величину коэффициента теплообмена. На основании многочисленных опытов было установлено, что в периоде постоянной скорости сушки коэффициент теплообмена значительно больше, чем при теплообмене [c.23]

У края пластины (x = 0) температура поверхности тела ty, [ = г (х, 0)] равна температуре воздуха tw = ta), а на значительном расстоянии (л — оо) она равна температуре мокрого термометра (t,u = tb)- Следовательно, те М П е,р а т у р н ы й н а п о р At At = ta—ty,) изменяется от нуля у края пластины до постоянной величины (ta—tb). Это очень важный факт, определяющий специфику тепло- и массообмена при углублении поверхности испарения внутрь тела. Если испарение происходит на поверхности тела, то при адиабатических условиях температура поверхности тела постоянна и равна температуре мокрого термометра. [c.25]

В реальных системах некоторые из параметров (20.11) могут быть неизвестными. Например, при необратимом изобарном горении топлива заданного исходного состава неизвестна температура горения и измерение ее сопряжено со значительнымп экспериментальными трудностями. Однако температуру та,кой смеси веществ можно рассчитать, если известны условия теплообмена системы с окружением. Действительно, в отсутствие теплообмена энтальпия равновесной системы Н Т, Р, п) равна сумме энтальпий исходных веществ (при начальной температуре), так как в адиабатических условиях вся теплота реакции идет на нагревание реагентов, а при наличии теплообмена дефект энтальпии согласно (5.35) равен теплоте Qp, полученной системой от внешней среды. Энтальпия конечного равновесного состояния равняется, следовательно, сумме Ho+Qp [c.173]

Так как в идеальном случае вследств1ге теплоизоляции перегородки тепло не подводится и не отводится (адиабатические условия), то по первому закону термодинамики [c.41]

Ясно, что в течение этой стадии процесса уменьшается лишь та часть энтропии, которая определяется внешним параметром, тогда как часть энтропии, определяемая температурой, остается неизменной. В течение второго этапа охлаждения внешний параметр изменяется в иротивохголожном направлении, однако теперь процесс совершается в адиабатических условиях. В ходе этого процесса энтропия системы в цепом остается постоянной, однако часть энтропии, определяемая температурой, уменьшается за счет роста той составляющей энтропии, которая связана с внешним параметром. Этот процесс сопровождается падением температуры системы. [c.421]

Вторая работа Капицы [42], опубликованная на семь месяцев позже, касалась течения Не II через узкую щель под влиянием разности температур (фиг. 22). Она была количественным исследованием механокалориче-ского эффекта в адиабатических условиях. Измерялось количество переносимого тепла Q и разность термомеханических давлений А/, соответствующая разности температур А Т (фиг. 23). Эта работа, явившаяся, таким образом, проверкой уравнений Г. Лондона, показала, что со значительной точностью разность энтропий равна полной энтропии жидкого Не II. Из своих экспериментов Капица заключил, что энтропия жидкого гелия, протекающего через узкую щель, равна нулю, причем он отметил, что это предположение было высказано Тисса и Г. Лондоном. Вместе с тем он считал, что правильное объяснение этим явлениям дает новая теория жидкого гелия, развитая Ландау [43] и опубликованная одновременно с его работой. Принимая во внимание новую двухжидкостную модель Ландау, Капица изменил свои предположения о механизме поверхностного течения. [c.806]

Предположим, что система 2 термически изолирована. Тогда скорость d jdt)2 характеризует реакцию, протекающую в адиабатических условиях. Помимо этрго, предположим также, что она проходит при постоянном давлении. Тогда запишем [c.103]

Переход от снарядного течения к кольцевому для пароводяного потока, протекавшего в вертикальных трубах при высоком давлении, был исследован Гриффитом [9]. Структура течения определялась на основании осциллограмм показаний зондов, с помощью которых измерялось электрическое сопротивление. Зонды были расположены в непосредственной близости к выходу из обогреваемого участка на расстоянии 1,53 м от него вниз по потоку. Зонд, установленный Гриффитом на выходе из обогреваемого участка, фиксировал переход от одного режима к другому при более высоких паросодержапнях, чем в настоящей работе, примерно на 10%, несмотря на то что условия эксперимента были почти одинаковыми. Большинство данных было получено Гриффитом с помощью зонда, расположенного за обогреваемым участком. Этот зонд фиксировал переход к кольцевому режиму течения нри более низких паросодержапнях, чем те, которые определялись с помощью зонда, расположенного выше по потоку. Гриффит объяснял это явление разрушением паровых снарядов по мере прохождения ими адиабатического участка. Сравнение полученных результатов показывает, что карты режимов течения, полученные при адиабатических условиях, могут существенно отличаться от карт, полученных в условиях обогрева. [c.45]

Детальное обсуждение методов, используемых для анализа истинного объемного паросодержания смесей при термодинамическом равновесии, сравнение их с эксиериментальными данными для адиабатических условий и соответствующая литература приведены в работе [1]. [c.57]

Фиг. 1. Определение параметра распределения Со из данных по паросодержа-нию и профилям объемных концентраций в адиабатических условиях.

Количество тепла, отводимого водой из II ступени, равнялось 8000— — 10.500 ккал/ч. Температура в конце II ступени реактора составляла 2100— 2250° К. С учетом всех потерь тепла (А( 5 = (10 --ч 14). 10 ккал/ч), отводимого водой и через корпус камеры, т. е. в случае адиабатических условий процесса горения, расчетная температура в конце II ступени достигала бы 2660° К, тепловое напряжение реакционного объема Q VP = 15- 10 ккал1м, а средняя скорость газов ш = 12,5 ж/сек. Концентрация окислов азота колебалась в пределах 1,2—1,4%, т. е. составила 75—80% ожидаемого выхода при адиабатических условиях (КОдд = 1,6 -ч 1,8%). [c.295]

Пpeдпoлaгaet я, что скорость движения частиц о значительно меньше скорости звука с (у << с). Это выполняется исходя из условия (3-6-3) так как р7р 1, то у/с < 1. В идеальной жидкости звуковая волна при адиабатических условиях и при малом изменении р и р описывается соотношением [c.250]

Соотношения (5-8-7) и (5-8-8) определены при адиабатических условиях испарения. При неадиабатических условиях испарения (внутреннем теплоподводе) создаются условия перенасыщения пограничного слоя, сопровождаемые эф( ктом конденсации пара. Кроме того, при испарении в вакуум резко увеличивается объем вещества (при давлении около 1 мм рт. ст. увеличение объема фаз при переходе изо льда в пар составляет примерно 10 раз). Этот эффект резкого увеличения объема создает фронт уплотнения, т. е. волны разрежения (аналог образования ударных волн). В этом случае давление пара у поверхности тела не равно давлению насыщенного пара при данной температуре [Л.5-81]. [c.380]

Теплообмен при больших скоростях движения газа характеризуется рядом особенностей по сравнению с теплоотдачей, протекающей в условиях умеренных скоростей. Как известно, вследствие проявления вязкости жидкости в пограничном слое газ затормаживается у поверхности твердого тела. В результате этого торможения, а также передачи количества движения, обусловленного значительными градиентами скорости у стенки, температура жидкости у повер.хности этой стенки существенно повышается, что при умеренных скоростях не имело места. В адиабатических условиях теплоотвод через стенку отсутствует. Но повышение температуры raia у стенки обусловливает появление переноса тепла за счет теплопроводности из пограничного слоя газа в ядро потока. Таким образом, при движении газа с большой скоростью происходит одновременно два процесса, имеющих разное направление. С одной стороны, в пограничном слое выделяется некоторое количество тепла за счет, диссипации энергий. С другой стороны, некоторое количество тепла путем теплопроводности из пограничного слоя переходит в основной поток. Молекулярный перенос количества движения, согласно закону Ньютона, пропорционален коэффициенту кинематической вязкости молекулярный перенос тепла, в соответствии [c.176]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...