Разрушение поверхности при контактных нагрузках

Разрушение поверхности при контактных нагрузках [c.247]

Под разрушением от перенапряжений в материале контактных поверхностей ( контактная прочность материала ) подразумевается разрушение материала в результате недостаточной и усталостной прочности материала, приводящей материал к быстрому разрушению даже при незначительных нагрузках. [c.46]

Микроскопическое исследование показало, что в отличие от разрушения стали и других металлов при контактных нагрузках разрушение хромового покрытия начинается с появления на его поверхности сетки трещин. Сетка на гладком непористом хроме обнаруживается под микроскопом уже после первого миллиона циклов нагружения, независимо от толщины слоя хрома. По мере увеличения числа циклов нагружения ширина трещин увеличивается, и могут возникнуть первые язвинки, чаще всего на пересечении трещин или у их границы. Язвинки могут сливаться и образовывать области разрушения. При малой прочности стального основания (стали 45 и 25) и больших контактных нагрузках может происходить пластическое деформирование (раскатывание) рабочей поверхности, при этом в образовавшиеся трещины затекает основной материал. На более твердом основании затекания материала не происходит. Возникшие трещины развиваются в основном материале под слоем хрома, параллельно покрытию. На рис. П48 показаны шлифы стальных образцов после работы их на контактную усталость. [c.361]

При трении в коррозионных средах существенно меняется характер и интенсивность разрушения поверхности. При этом силовое воздействие может различаться по виду контактное взаимодействие пар трения при периодической или знакопеременной нагрузке, при ударе, кавитации, гидро- или газоабразивном, гидродинамическом воздействии. [c.164]

Как было сказано, характерными особенностями работы червячных передач являются Виды разрушения, большие скорости и неблагоприятные условия смазки, особенно в полюсной зоне. Поэтому при больших нагрузках в этой зоне появляется заедание, приводящее к постепенному разрушению зубьев червячного колеса. Заедание особо опасно для колес, изготовленных из безоловянных бронз и чугуна. Оловянные бронзы более стойки против заедания, но у них низкая контактная прочность, поэтому заеданию предшествует усталостное выкрашивание рабочих поверхностей зубьев колеса. Поскольку интенсивность заедания зависит от величины контактных напряжений, расчет на контактную выносливость для червячных передач является основным. [c.310]

С переменными контактными напряжениями связан усталостный характер разрушения рабочих поверхностей деталей подшипника (выкрашивание). Следует отметить, что сопротивление усталости подшипника зависит от того, какое из колец вращается — внутреннее или наружное. Благоприятным является случай вращения внутреннего кольца (при этом наружное кольцо неподвижно). Действительно, при равной нагрузке Ро напряжения в точке а кольца [c.352]

Электроэрозионное изнашивание усложняется разрушением поверхности детали вследствие воздействия разрядов при прохождении электрического тока, сопровождающееся переносом ионов материала и появлением оксидных пленок. Интенсивность изнашивания зависит от плотности тока, контактного электрического сопротивления, скорости перемещения контакта, механической нагрузки, температуры поверхностей и вида материала деталей. [c.25]

Во избежание пластических деформаций или хрупкого разрушения рабочих поверхностей зуба необходима проверка контактных и напряжений при изгибе при пиковых нагрузках. [c.161]

Контактная коррозия, или фретинг-коррозия, — это особый вид изнашивания мест скольжения плотно контактирующих поверхностей, находящихся под нагрузкой при очень малых повторных относительных перемещениях (вибрациях). Разрушение в данном случае заключается в образовании на поверхностях взаимного касания деталей язвинок и продуктов коррозии в виде порошка или налета. [c.279]

Низкая теплопроводность, большая химическая активность, способность образовывать твердые растворы с элементами, входящими в состав абразивных материалов невысокая твердость и другие специфические свойства титановых сплавов, благоприятствующие интенсивному протеканию адгезионных и диффузионных явлений в зоне шлифования при высокой контактной температуре, с малыми объемами ее локализации ведут не только к быстрой потере режущей способности инструмента и снижению производительности, но и к изменению физико-механических свойств обрабатываемой поверхности и прилегающих к ней слоев металла. В поверхностных слоях формируются значительные остаточные напряжения, появляется склонность к разрушению детали при нагрузках, особенно когда поверхности имеют цилиндрическую форму. Ниже приведем результаты наших работ, направленных на оптимизацию процесса шлифования титановых сплавов. [c.105]

Выкрашивание рабочих поверхностей шипов крестовины и стаканов подшипников является следствием усталостного разрушения поверхности из-за возникновения значительных контактных напряжений при неравномерном распределении нагрузки по длине рабочих игл. Нагрузка по длине рабочих игл распределяется неравномерно при сдвиге их от оси цилиндрических рабочих поверхностей шипа и стакана подшипника. Иглы сдвигаются в результате возникновения на их торцах неодинаковых сил трения при перемещениях в подшипнике. Величина сдвига зависит от допусков на [c.207]

Необходима проверка напряжений контактных и изгиба при пиковых нагрузках. Проверяя контактные напряжения при пиковых нагрузках, мы убеждаемся в том, что не произойдут пластические деформации или хрупкое разрушение рабочих поверхностей зубьев. Проверяя напряжения изгиба при пиковых нагрузках, мы убеждаемся в том, что не произойдет хрупкого излома зуба и не возникнут пластические деформации. [c.267]

Для открытых передач, работающих со значительными кратковременными перегрузками (пиковые нагрузки), следует проверить контактные напряжения при максимальной нагрузке. Это проверка поверхностей зубьев на с т а-т и ч е с к у ю, а не на усталостную прочность целью ее является обеспечение отсутствия местных пластических деформаций или хрупкого разрушения поверхностей зубьев при действии пиковой нагрузки. [c.69]

Необходимо учитывать прилипание резины к металлическому седлу при их длительном контакте под нагрузкой. С понижением температуры прочность связи резины с металлом увеличивается, достигая максимума при температуре, близкой к температуре стеклования Гс резины. Увеличение прилипания свидетельствует о связи поверхностных свойств резины с объемными, так как с понижением температуры увеличивается модуль сжатия и повышается прочность резины. При понижении температуры ниже Тс происходит уменьшение прилипания с последующим полным разрушением контакта и разгерметизацией уплотнения. Это объясняется тем, что вследствие различия почти на порядок коэффициентов линейного расширения резины и металла в резине возникают усадочные напряжения. Однако если на поверхность контакта нанести смазочный материал, то> разрушение контакта при не происходит, так как адгезионное взаимодействие его с контактными поверхностями оказывается выше усадочных напряжений в резине [1]. [c.104]

Устройство з для непрерывного автоматического контроля за состоянием поверхности образцов при испытаниях на контактную усталостную прочность, для контроля и регулирования температуры образцов и всей испытательной машины, для автоматического выключения испытательной машины с предварительным снятием нагрузки при появлении на испытываемых поверхностях разрушений заданной интенсивности, а также для автоматического контроля работы самого устройства основано на измерении, а также регистрации уровня вибраций испытательной машины с помощью индуктивного вибродатчика. [c.275]

Расчет на контактную прочность включает расчеты на сопротивление усталости и на предотвращение разрушения рабочих поверхностей зубьев при максимальной однократной нагрузке. [c.260]

Когда циклические нагрузки и деформации возникают в детали в результате действия циклически меняющегося температурного поля, явление обычно называется термической усталостью. Разрушение, называемое поверхностной усталостью, обычно происходит при наличии вращающихся контактирующих поверхностей. Проявляется оно в виде питтинга, растрескивания и выкрашивания контактирующих поверхностей в результате действия контактных напряжений, под влиянием которых на небольшой глубине у поверхности возникают максимальные по величине цик- [c.17]

Наиболее типичными формами повреждений подшипников скольжения в карбюраторных и дизельных двигателях являются высокотемпературная химическая коррозия вкладышей при работе двигателя, фреттинг-коррозия при его транспортировании в условиях вибраций, электрохимическая коррозия при хранении [2,3,7j. Долговечность распределительного механизма двигателей легковых и грузовых автомобилей лимитируется усталостным разрушением /питтинг/ поверхностей трения толкателей и распределительного вала f8j. Питтинговые разрушения наблюдаются на поверхностях шестерен трансмиссий, на контактных поверхностях тел трения подшипников качения и в других узлах трения, работающих в жестких режимах с высокой нагрузкой. [c.5]

При исследовании трения и износа металлов в жидких, в том числе смазочных, средах все большее внимание уделяется усталостной теории изнашивания l6,17j. В соответствии с этой теорией материал поверхностного слоя, прилегающий к контактирующим поверхностям, в процессе трения подвергается циклическим знакопеременным нагрузкам, в результате действия которых происходит накопление повреждений образование трещин и усталостное разрушение материала, получившее название контактно-фрикционной усталости. Как объемная, так и контактно-фрик-ционная усталость является результатом накопления повреждений при многократном циклическом воздействии напряжений, меньшем пределе упругости, поэтому закономерности разрушения и характер влияния жидкой среды в обоих случаях могут быть во многом идентичны. [c.10]

При расчете зубьев на контактную прочность при действии на них переменной нагрузки требуется проверка рабочей поверхности зубьев на пластическую деформацию при твердости поверхности Яй<350 или на хрупкое разрушение при твердости поверхности ЯВ>350 по формуле [c.156]

Известно также, что параметры шероховатости поверхности оказывают существенное влияние на сопротивление усталости. В общем случае предел усталости повышается с улучшением качества поверхностного слоя. Кроме того, на них влияет направление следов обработки при их совпадении с действием главного напряжения предел усталости выше. Финишная обработка поверхности, которая в основном определяет конфигурацию микроскопических рисок и механические свойства поверхностного слоя, существенно влияет н а предел выносливости даже при одинаковом классе шероховатости. Например, в работе [127] приведены результаты испытаний на выносливость образцов из сталей Р18, 9ХМФИ9Х, обработанных алмазным и обычным шлифованием. Сопротивляемость усталостному разрушению при шлифовании кругами из синтетических алмазов повышается на 20—45% при контактных нагрузках и до 30% при изгибе. Это связано с характеристикой рельефа поверхности, когда число царапин на единицу поверхности и их глубина значительно меньше при алмазном шлифовании, чем при абразивном, а рельеф становится более гладким (см. также рис. 150). Проведенные исследования позволили повысить стойкость валков для станов холодной прокатки вследствие правильного выбора технологического процесса. [c.439]

Теорема о системе размерных и физико-механических параметров технической поверхности. Если при фиксированных материале детали, металлургических условиях его изготовления, тепловой обработке и абсолютных размерах конструкции состояние системы S геометрических и физико-механических параметров технической поверхности в их взаимосвязи и взаимодействии в каждый данный момент характеризуется целостностью, определенностью геометрической формы поверхности при снятии внешней нагрузки и переход системы из состояния i в состояние i - - 1 заключается в. изменении указанного ее свойства, причем комбинации уровней параметров определяют состояние системы S, имеющей множество Е возможных состояний и F — функция распределения в , а для каждого промежутка времени от момента S до i > S существует линейный и унитарный оператор H t (Е) = = Fj, при помощи которого, зная функцию распределения F в момент времени s, можно определить функцию распределения F, для момента t, а оператор (F) удовлетворяет при любых S < и < t уравнению = H tHsay то изменение качества технической поверхности протекает по схеме марковского процесса. Любое последующее состояние системы и в том числе нарушение целостности поверхности вследствие усталостного разрушения или износа или изменение ее формы по причине пластических деформаций, ведущее к изменению контактной жесткости, зависит от того состояния, в котором она пребывает, и не зависит от того, каким образом она пришла в данное состояние. Отсюда следует, что качество поверхности в рассматриваемом смысле инвариантно по отношению к технологическим операциям обработки. Роль технологической наследственности состоит в определенном вкладе в данное состояние системы предшествующих операций, но не в специфичности признаков самих этих операций (кинематика, динамика, тепловое и физико-химическое воздействие и т. п.). [c.181]

Выкрашивание, вызванное перегрузками (концентрацией удельных давлений). связанными с погрешностями изготовления или не учтенными при расчете деформациями, может прекратиться после перераспределения удельных давлении, обусловленного как выкрашиванием, так и другими видами разрушения поверхностей. Такое выкрашивание называется ограниченным, оно не опасно для работы передач . Особенно часто наблюдается ограниченное выкрашивание в косозубых рередачах из-за неравномерности распределения нагрузки среди контактных линий, вызванной погрешностями шагов. В частности. в этих передачах ограниченное выкрашивание ножек колеса неизбежно при больших значениях разности твердостей материалов шестерни [c.804]

Заедание зубчатых и зубчато-винтовых передач. Возможно заедание любых зубчатых и зубчато-винтовых передач. Схема процесса заедания смазанных зубчатых передач такова. При низких скоростях скольжения, свойственных тихоходным передачам, толщина смазочного слоя между поверхностями зубьев в условиях контактно-гидродинамическбй смазки с увеличением нагрузки неуклонно падает вплоть до перехода к граничной смазке с разрушением пленки вследствие пластической деформации металлический контакт поверхностей зубьев наступает без заметного повышения температуры. В быстроходных передачах образующаяся теплота не успевает в достаточной мере отводиться от поверхности колес до начала следующего контакта. Температура на контакте растет, и после того, как она достигнет критической для данного масла величины, смазочная пленка разрывается. При больших нагрузках, сопровождаемых пластической деформацией рабочей поверхности зубьев, заедание может наступить при температуре поверхности более низкой, чем критическая температура масла. [c.209]

При вибрационном трении в условиях фреттинга схватывание поверхностей происходит при аномально малых нагрузках, в сотни и тысячи раз меньших, чем при однонаправленном трении скольжения. По данным [.28J, в среде масла МК-8 в паре шар - плоскость из стали ШХ-15 при контактно-вибрационном трении с частотой 50 Гц и амплитудой 0,01 мм схватывание возникает и устойчиво воспроизводится при нагрузке 1 Н, При однонаправленном трении с соответствующей скоростью скольжения 2 мм/с нагрузка схватывания 3500 Н. Причина этого явления состоит прежде всего в затруднении доступа смазочной среды в зону контакта, особенно в случае если амплитуда проскальзывания меньше половины размера площади герцевского контакта. При этом образуется зона постоянного контакта трущихся поверхностей, к которой проникновение смазочной среды затруднено и где создаются условия невосполнимого разрушения смазочных и окисных пленок. Энергия, необходимая для активации металла и схватывания в зоне постолппсго контакта, практически определяется энергией активации схватывания для ювенильного металла. [c.12]

Изучение в РЭМ дает возможность исследовать характер разрушения поверхностей трения металлополимерной пары в смазочном материале (рис. 2.17). Данные РЭМ показывают, что частицы стали в среднем мельче в паре ПММА — ста. 1Ь МС-20, чем в паре ПММА — сталь — чистое вазелиновое масло, что согласуется с данными Г. А. Гороховского по диспергированию металла в присутствии полимера и смазочного материала. Аналогичный эффект наблюдается для вазелинового масла с добавкой стеариновой кислоты. Фрагменты ПММА носят следы хрупкого разрушения уже при малых контактных нагрузках. В целом размеры фрагментов износа полимера в среднем меньше в масле, лучше смачивающем полимер, что может быть связано, видимо, с облегчением проникновения смазочного материала в дефектные зонь материала и интенсификацией процесса образования сети усталостных микротрещин. В паре ПЭ—сталь поверхность имеет следы пластического оттеснения и сдвига микрообъемов материала, что можно объяснить пластифицированием поверхностного слоя, понижением его сопротивления сдвигу и увеличением глубины внедрения жесткого контртела. Наиболее сильно эффект пластифицирования сказывается в контакте с чистым вазелиновым маслом, имеющим наибольшую степень совместимости с ПЭ. [c.58]

Разрушение поверхности зубьев может носить не только усталостный характер, но явиться следствием кратковременной нагрузки, если величина ее весьма велика. Такая нагрузка, называемая пиковой, может вызвать пластическую деформацию при твердости поверхности НВ 350 или хрупкое разрушение при большей твердости. Для предотвращения такого повреждения необходимо, чтобы а тах1 вычисленное по формуле (7.14) при подстановке в нее Л/р тах, не превышали предельного значения допускаемого контактного напряжения [c.231]

Встречаются также условия, в которых, наряду с коррозионной средой, на металл действуют знакопеременные нагрузки (повторяющееся сжатие, растяжение, изгиб, скручивание и т. п.), вызывающие усталость металла. В этом случае разрушение металла наступает быстрее, чем при действии только одного из указанных факторов, и такое разрушение принято называть коррозионной усталостью. Разрушение металла в условиях ударного воздействия коррозионной среды получило особое название коррозионная кавитация . Часты случаи, когда коррозия металла начинается с поверхности, но затем распространяется под поверхностные слои металла, в результате чего металл расслаивается (подповерхностная коррозия). По механизму протекания коррозионного процесса различают химическую коррозию (коррозию в газах без конденсации влаги на поверхности металла, а также в среде агрессивных органических веществ — неэлектролитах) и электрохимическую коррозию, относящуюся обычно к случаям коррозии с возможностью протекания электрического тока. В этих случаях вследствие, например, структурной неоднородности металла на его поверхности при взаимодействии с электролитом возникает множество микрогальванопар. Возможно также возникновение и макрогальванопар, например в месте контакта разнородных металлов (контактная коррозия). , [c.7]

Эксперименты показывают, что во всем исследованном диапазоне давления р,,, при 10 м/с износ незначителен рабочая поверхность манжеты имеет кольцевые следы приработки к валу. При повышении скорости до 70 м/с заметный износ за время работы, равное 10 мин, наблюдался Лишь при. давлении жидкости 1,5 кгс/см . Ширина зоны контакта возрастает, в области наибольшей нагрузки развивается высокая температура, происходят термоокислительные процессы, влияющие на износ, появляется кольцевая зона, по характеру сходная с картиной износа посредством навалакивания , схватывания . Остальная часть контактной зоны напоминает по виду картину износа, полученную при многократном прохождении индентора по одному и тому же следу по резине, т. е. характерную для усталостного механизма разрушения. Отдельные неглубокие кольцевые риски и царапины — следы микрорезания наблюдаются по всей ширине зоны контакта. Происхождение их можно связать с присутствием в резине твердых включений. При увеличении нагрузки и скорости зона когезионного разрушения расширяется. [c.250]

Шероховатость и волнистость поверхности оказывают весьма значительное влияние на такие важные эксплуатационные свойства деталей машин, как износостойкость, усталостная прочность, контактная жесткость, антикоррозионная стойкость, стабильность посадок и др. Вследствие шероховатости и волнистости поверхностей сопрягаемых деталей фактическая площадь их контакта становится значительно меньше номинальной, что ведет к увеличению удельных нагрузок, нарушению масляной пленки, разрушению и деформированию выступающих неровностей. Поэтому грубые поверхности имеют низкую износостойкость1/Наличие микронеровностей вызывает концентрацию напряжений во впадинах гребешков, что приводит к появлению трещин и снижает прочность деталей (особенно деталей, работающих при знакопеременных нагрузках). [c.52]

Извилистая траектория трещины рассматривается в качестве доказательства того факта, что смещение берегов усталостной трещины в ее вершине происходит не только в направлении приложения нагрузки при одноосном циклическом растяжении, но и по типу Кц — поперечное смещение берегов трещины [81], как это показано на рис. 3.15б. Оно вполне естественно в силу уже указанной выше неоднородности процесса формирования зоны пластической деформации вдоль всего фронта трещины. Ее формирование происходит в условиях реализации волнового процесса передачи энергии от одной зоны к другой. Поэтому неизбежно возникновение участков с наибольшей и наименьшей концентрацией энергии. Там, где реализован максимальный уровень энергии, имеет место подрастание трещины в локальном объеме после исчерпания пластической деформации [82]. В зонах фронта трещины с минимальной концентрацией энергии происходит запаздывание разрушения по отношению к другим зонам фронта трещины, что создает предпосылки к реализации эффекта мезотуннелирования трещины (рис. 3.16). Эта ситуация может определяться различиями локальных пластических свойств материала из-за различий пространственной ориентировки кристаллографических плоскостей от зерна к зерну. Такая ситуация, например, характерна для формирования фронта трещины в титановых сплавах (см. рис. 3.166). Процесс распространения усталостной трещины в срединных слоях материала вдоль вершины трещины оказывается сложным и связан с различными эффектами, в том числе и с эффектом изменения траектории трещины, ветвлением и мезотуннелированием. В результате этого реальная поверхность излома после распространения трещины является шероховатой, что создает предпосылки в процессе роста трещины для возникновения различных эффектов контактного взаимодействия ее берегов. Они препятствуют закрытию берегов усталостной трещины, что влияет на темп подрастания трещины. [c.150]

Поскольку процесс взаимного контактирования микронеровностей двух сопряженных поверхностей носит случайный характер, выявление определенных закономерностей, связанных с изменением состояния поверхностного слоя в процессе фрикционно-контактного воздействия, возможно лишь при обработке достаточного количества экспериментальных данных. Так, было установлено, что частичная релаксация микронапряжений происходит после некоторого (отличного от единицы) числа воздействий, что является подтверждением усталостной природы процесса в смысле необходимости многократного воздействия для нарушения сплошности исследуемого материала — образования микротрещин. Таким образом, среднее для каждой нагрузки расстояние между минимальными значениями ширины линии (220) a-Fe является числом циклов до разрушения по критерию образования микротрещин. Число циклов до разрушения существенно зависит от внешних условий трения. С увеличением нагрузки на иБдентор оно уменьшается (рис. 29). [c.54]

При пластической деформации выступов фактическая площадь контакта почти не зависит от микрогеометрии поверхности, определяется пластическими свойствами материала и нагрузкой. Упрочнение материала влияет на формирование фактической площади контакта, которая при этом зависит от нагрузки в степени. В случае упругой деформации шероховатостей на фактическую площадь контакта существенно влияют геометрические характеристики шероховатости и упругие свойства материала. Площадь в этом случае пропорциональна нагрузке в степени 0,7-0,9. В узлах трения механизмов и машин, приборов, оборудования часто встречающимися видами износа являются адгезионный, абразивный, коррозионно-механический, усталостный. При воздействии потока жидкости, газа возникает эрозионное изнашивание. Наиболее интенсивно изнашивание протекает в процессе заедания. Поверхности трения при малых колебательных пере-меще1шях подвержены фреттинг-коррозии. В условиях кавитационных явлений возникает кавитационное изнашивание. Механизм физико-химических связей при адгезионном взаимодействии и интенсивность поверхностного разрушения непосредственно зависят от величины площади фактического контакта [4, 8—12]. Значительный рост интенсивности изнашивания наблюдается при достижении контактными нормальными напряжениями величины предела текучести материала. Энергия адгезии увеличивается при физически чистом контакте материалов и совпадающих по структуре материалов. Гладкость поверхностей способствует увеличению адге- [c.158]

В процессе приработки и дальнейшего трения шероховатость трущихся поверхностей на титане и на бронзе повышается с 7—8 до 9 класса. Визуальными наблюдениями обнаружено, что на трущейся поверхности бронзы образуется пленка окислов. Ее образование связано с хемсорбцией атомов кислорода, а также электрохимическими процессами в 3%-ном растворе ЫаСГи с повышением температуры в контакте. Наличие заполированных участков на трущейся поверхности бронзы и титана, сохранение одинаковой шероховатости поверхности бронзы независимо от нагрузки и относительно низкий износ дают основание предполагать, что ее износ не обусловлен микрорезанием, а происходит за счет контактного усталостного разрушения [41 ]. Измерения микротвердости поверхности бронзы в процессе испытаний показали, что она возрастает с 220 кгс/мм до предельного значения 375—400 кгс/мм , которое несколько ниже, чем при трении бронзы по стали. Глубина наклепанного слоя бронзы находится в пределах 30—60 мкм. По сравнению с трением по стали износ бронзы при трении по оксидированному титану в несколько раз ниже при равных удельных нагрузках. Данные, приведенные на рис. 100 и табл. 54, показывают примерно одинаковую износостойкость БрОФЮ-1 и БрОЦ10-2 при трении в воде по оксидированному сплаву ВТ5. Возрастание интенсивности износа с нагрузкой носит примерно линейный характер. Аналогичная зависимость износа этих бронз обнаруживается и от пути трения. [c.205]

Чтобы образовать достаточно плотный контакт и развитую контактную поверхность, необходимо приложить значительную нагрузку. Созданные при этом нормальные к поверхности контактные напряжения приведут к возникновению силы трения T — [irpa-Sn, где Цтр — коэффициент трения пары резина— металл. При этом величина силы трения может достигнуть столь большого значения (имеется в виду сухое трение), что для ее преодоления в подвижном соединении может не хватить мощности привода, либо уплотнитель будет разрушен при первом же перемещении. В реальных условиях при наличии смазки относительное перемещение контактных поверхностей приведет к изменению условий контакта последний будет непрерывно разрушаться и возникать вновь на другом участке движущейся поверхности. [c.11]

В работах [539-541] предложена принципиально новая методика поверхностного нагружения кристаллических материалов в области хрупкого разрушения (методика мягкого укола ), которая позволяет расчетным и экспериментальным путем определять уровень напряжений в контакте и регулировать их в широких пределах. Схема этого метода нагружения представлена на рис. 99. При этом кристалл 3 нагружается пуансоном I через прокладку 2 из пластичного материала. В качестве плас1ич-ной прокладки использовали пластичные металлы (РЬ, А1, Аи, Ag, Си и цр.) в виде полосы, проволоки или фольги. Таким образом, при данном способе нагружения напряжения создаются не за счет непосредственного жесткого локального контакта индентора с поверхностью материала, а в результате действия сил контактного трения, возникающих при осадке и растекании пластичной прокладки по поверхности кристалла, т.е. благодаря контактным напряжениям на границе раздела исследуемый материал-деформируе-мая пластичная прокладка. Дг я исследований использовался бездислока-ционный Si п- и р-типа с р = 10 -200 Ом/см. Нагружение производилось в температурном интервале от -196 до 550°С с удельными нагрузками р от 0,1 до 100 кгс/мм как в вакууме мм рт. ст., так и в атмосфер- [c.171]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...