Тема I. Введение

Учтем теперь наличие переходного слоя. Так как толщина слоя предполагается малой по сравнению с I, его можно моделировать математической плоскостью. Обозначим через т = Тов дополнительный дипольный момент вносимый переходным слоем на единицу его площади Хотя т — величина макроскопическая, ею допустимо пользоваться для сколь угодно тонких переходных слоев (в том числе и мономолекулярных). Это связано с тем, что введение т предполагает усреднение не по малым объемам среды, а по малым площадкам отражающей поверхности. Последние же можно выбрать малыми по сравнению с длиной волны, но еще большими по сравнению с межатомными расстояниями. [c.437]

Введение комплексной магнитной проницаемости определяется тем, что характер процесса перемагничивания связан не только с отношением амплитуд Вт и Нщ, но и с фазовым сдвигом между векторами индукции и напряженности магнитного поля. Комплексную магнитную проницаемость Хк представляют в виде двух составляющих j,i — соответствующей обратимым квазиупругим процессам, щ — соответствующей процессам, связанным с рассеянием энергии. [c.12]

В качестве оценок воспроизводимости параметра движения / t) в состоянии Si могут служить введенные в разделе 11.2.2 величины Pi или р , i =1, п. При этом чем меньше значение оценки, тем лучше воспроизводимость параметра движения. Так, например, в качестве оценки воспроизводимости соответствующего параметра движения в состоянии для ПР с гидроприводом и позиционной системой управления можно рассматривать величину Pi, i = 1, 4, в (11.3), а для ПР с электроприводом и позиционной системой управления — рГ, г = 1, 2, в (11.5). [c.198]

Введение поправки на тепловые потери осуществляется тем, ЧТО вместо определения тепловых потерь калориметра Qt.h, вычисляется такое изменение температуры в калориметрическом эксперименте (<2— i)o, которое было бы при отсутствии тепловых потерь. Если [c.205]

Приведенные в этой и в предыдущей главе примеры достаточно наглядно показывают, как следует применять общую методику, изложенную в гл. I, к тем редким случаям, когда уравнение, которым определяется аналитическое выражение собственных функций, может быть проинтегрировано. Мы воочию убедились, что даже такое незначительное усложнение формы, как введение одного нового параметра типа приводит к сложным вычислительным операциям, избегнуть которых иногда можно, только идя по пути отыскания приближенных формул. [c.89]

Третье издание книги разбито на две части, часть А и часть В. Содержание части А, озаглавленной Формулировка вариационных принципов в теории упругости и пластичности , практически не отличается от первого издания, за исключением некоторых новых тем в гл. 5 и 7. Содержание части В, озаглавленной Вариационные принципы как основа методов конечных элементов , мыслится как улучшенное изложение приложения I второго издания. В этой части систематически излагаются классические вариационные принципы и модифицированные вариационные принципы со смягченными (ослабленными) требованиями непрерывности применительно к задачам статической теории упругости (теория малых перемещений и теория конечных перемещений) и динамической теории упругости, а также к теориям геометрической и физической нелинейности и теории изгиба упругих пластин. Последняя глава посвящается методам дискретизации и содержит вновь добавленное введение в метод граничных элементов. [c.8]

Тензор Qt переводит тройку ортов n, >, t, определяющих нормальное сечение недеформированной оболочки (рис. 3.2), в тройку ортов п, I/, t, связанную с тем же материальным сечением, но уже в деформированной оболочке. Поэтому введенный тензор является ортогональным (2.1.19). Его уместно называть тензором поворота нормального элемента. Нормальный элемент может быть, в частности, и граничным. [c.83]

Между тем введенные в главе I величины (компоненты [c.197]

Для дальнейшего развитая вопроса Гамильтон предлагает представить формулы (20) в виде, разрешенном относительно постоянных интегрирования постановку задачи введением ряда величин ki, kz,..., к п, являющихся произвольно выбираемыми функциями начальных переменных интегрирования. Таким образом, Гамильтон рассматривает интегралы уравнений (19) в виде [c.14]

Для определения постоянных составляющих Uoo и Yoo могут быть использованы методы, рассмотренные в разд. 23.2. Предполагая, что на контур управления воздействуют только случайные возмущения с математическим ожиданием E(v(k) =0, Uoo и Yoo могут быть получены простым усреднением (метод 2 в разд. 23.2) перед началом работы адаптивной системы управления. Регуляторы, минимизирующие дисперсию, и регуляторы с управлением по состоянию не требуют дополнительных средств для компенсации смещения, так как последнее отсутствует. Однако, если возмущения имеют ненулевые средние (как бывает в большинстве случаев) и имеют место изменения задающей переменной w(k), следует учитывать величину постоянной составляющей, и для регуляторов, минимизирующих дисперсию, а также регуляторов с управлением по состоянию, не обладающих астатизмом, необходимо рассматривать задачу компенсации смещения. Простейшим способом решения этой проблемы является использование при оценивании параметров разностей первого порядка Аи(к) и Ау(к) (метод 1 в разд. 23.2). Смещение может быть исключено введением в модель оцениваемого процесса дополнительного полюса в точке z,= I путем добавления множителя /(z—1) и последующим расчетом регулятора для расширенной модели. Это тем не менее приводит к возникновению смещения при постоянных возмущающих воздействиях на входе объекта управления и не позволяет обеспечить наилучшее качество управления. Другая возможность заключается в замене у (к) на [у(к)—w(k)] и и (к) на Ац(к)=и(к)— —и(к—1) как при оценивании параметров, так и в алгоритме управления [25.9. Однако это приводит к ненужным изменениям оценок параметров при изменении уставок и, следовательно, к отрицательному влиянию на переходный процесс. Относительно хорошие результаты были получены при оценивании константы (метод 3 в разд. 23.2). Полагая Yoo=w(k), можно легко вычислить постоянную составляющую Uqo таким образом, чтобы смещение не возникало. Затем можно непосредственно использовать регулятор, не обладающий интегрирующими свойствами. [c.402]

Введение в ЗМ H2SO4 0,05М хлор-ионов в 5—7 раз увеличивает время до растрескивания. Синергетическое действие С1 и ингибиторов обусловлено хемо-сорбционным взаимодействием хлор-ионов с поверхностью металла, приводящему к усилению адсорбции органических ингибиторов. Установлена также зависимость между микрогеометрией поверхности стали и склонностью ее к корро- аионному растрескиванию. Чем больше выравнивающее действие ингибитора, тем I более эффективен он при торможении коррозионного растрескивания. [c.74]

I (т I / ш — 1) р (1+т) (/—г + 1) (магнитная релаксация). Для ряда других случаев также можно расширить определение спжновой тем-дературн, введенной для спина Уё, [c.135]

Так, может оказаться, что после сборки передач и введения в зацепление колес 1, 2, 3, 4 VI 6 (рис. 13.1) зуб колеса 5 расположится против зуба центральной шестерни 1 и сборка передачи окажется невозможной. Наибольшая суммарная угловая погрецшость фщах (рад) равна дуге делительной окружности колеса, соответствующей половине шага зубьев, т. е. ф ах где I — число зубьев замьпсающего колеса (колесо 5 на рис. 13.1). Отсюда следует, ггo чем больше число зубьев замыкающего колеса, тем меньше значение ф ,ах. Поэтому модуль зубчатых колес быстроходных ступеней многопоточных соосных передач желательно принимать по возможности меньшим. [c.213]

Волновая зубчатая передача (рис. 15.19) отличается от других зубчатых механизмов тем, что один ее элемент гибкое колесо претерпевает волновую деформацию, за счет которой происходит Г1ередача вращательного движения. Волновая зубчатая передача состоит из трех основных элементов гибкого зубчатого колеса I (рис. 15.19, а,д), жесткого колеса 2 и генератора волн Ь. Гибкое зубчатое колесо представляет собой тонкостенную оболочку. Один KObien ее соединен с валом и сохраняет цилиндрическую форму, на другом конце ее торца нарезан зубчатый конец с числом зубьев 2,. Этот конец оболочки деформируется на величину 2Ш(, генератором волн, введенным внутрь ее. [c.427]

Для того чтобы найти функцию/(i), достаточно знать левую часть интеграла как функцию времени в какой-либо одной точке потока. Иногда такой точкой может служить некоторая точка, принадлежащая границе потока. В случае безграничной жидкости функцию / (i) можно определить по заданным значениям потенциала ф и других характеристик на бесконечности. Пользуясь тем, что потенциал ф определен с точностью до произвольной функции времени, вместо потенциала ф можно ввести потенциал фх = ф-f-(i) di. Введение в потенциал ф добавоч-не влияет на поле скоростей, так как V = grad ф = grad ф1. [c.150]

Квазилинейные уравнения движения механизмов. Метод малого параметра или метод Пуанкаре применяется для исследования тех уравнений движения механизма, которые содержат малый параметр ц и имеют периодическое решение, когда этот параметр равен нулю. Из этих уравнений наибольшее зна-чение имеют квазилинейные уравнения, в которых нелинейные члены входят умноженными на малый параметр i. Происхождение термина связано с тем, что при (х = О уравнение движения обращается в линейное, решение которого при соблюдении определенных условий близко к решению нелинейного уравнения и может быть уточнено путем введения малых поправок. Линейное уравнение, получаемое при ц — О, называется пороЖ дающим. [c.195]

Для аммиакатносульфосалицилатиого электролита был предложен новый блескообразооатель, который, являясь нетоксичным веществом, позволяет получать зеркально блестящие покрытия сереб ром (а. с. 588262 (СССР)], Таким веществом оказался пиперазин и его производные, например 1,4-ди (I-пиперазин) этан оба эти соединения относятся к гетероциклическим аминам. При введении этих добавок в электролит покрытие получается гладкое, полубле-стящее или блестящее н электролит при этом остается стабильным. Для устранения питтинга, который время от времени появляется на блестящей поверхности, был произведен выбор смачивателей (табл. 8). Из таблицы видно, что в качестве смачивателя можно использовать любое из предложенных веществ. Совместное действие блескообразователя и смачивателя связано с тем, что, адсорбируясь на поверхности алектрода, онн замедляют скорость роста отдельных граней кристаллов. При этом наибольшим блеском обладали образцы, полученные при введении в электролит этиленгликоля или диэтиленгликоля в количестве 1 — 10 мл/л при содержании пиперазина 20 г/л. Эти сочетания и были взяты за комплексную добавку. Примеры состава электролитов блестящего серебрения приведены в табл. 9. [c.20]

Вместе с тем в исследовании титанового сплава Ti-6A1-2V с вариацией содержания циркония от О до 6 % были использованы два метода определения фрактальной размерности [164] по островам среза (I) и по сечению перпендикулярно излому (II). Соотношение фрактальных размерностей по методу (I) и (II) находилось в интервале от 1,324 до 1,375 независимо от содержания циркония. Выявленные пределы изменения фрактальной размерности 1,46-1,41 и 1,04-1,1 соответственно для I и II методов свидетельствуют о возможности введения средней фрактальной размерности как полусуммы двух других, что было ранее предложено Мандельбротом [155] [c.264]

Таким образом, область ядра дислокации растворяется чрезвычайно быстро, а периферийные участки значительно медленнее. Тем не менее вследствие конкуренции двух процессов растворения деформированных объемов и поверхностных ступенек ( двумерных зародышей ), имеющих ортогональные векторы скорости, травление может идти в глубину (образуются туннели ) и распространяться в ширину (возникают плоскодонные ямк-и травления, особенно после ухода дислокаций из данного места). Какой из процессов окажется преобладающим, зависит от соотношения между нормальной скоростью растворения Rq (в глубину) и тангенциальной скоростью Rf, (вдоль поверхности). Если С а> то возникает плоскодонная ямка травления, которая после перемещения ступени исчезает. Наоборот, при R > Rj образуется тонкий туннель вдоль дислокации. Нормальная скорость i B пропорциональна частоте появления двумерных- зародышей [20], а тангенциальная Rf, характеризует скорость их расширения при перемещении ступеней. Отношение RqIRa можно регулировать введением в раствор ингибирующих и стимулирующих примесей, избирательное действие которых аналогично действию полирующих электролитов, Примеси, находящиеся в металле, могут оказывать двоякое действие с одной стороны, при 62 [c.62]

Как отмечают авторы, книгу нельзя считать полным курсом по поляризационно-оптическому методу исследования напряжений, но в ней изложены основы метода и достаточно полно отражена практика проводимых авторами исследований. В связи с тем, что авторы часто ссылаются на книгу Дюрелли и др. Введение в теоретический и экспериментальный анализ напряжений и деформаций ), наиболее полезные в ней гл. 8 и 12 помещены в настоящей книге как приложения II и III. При необходимости более полное изложение общих вопросов поляриза-ционно-оптического метода советский читатель сможет найти в ранее вышедших в переводе книгах М. М. Фрохт Фотоупругость , т. I, 1948 г. и т. II, 1950 г. (Гостехиздат) и Э. Кокер и Л. Фай-лон Оптический метод исследования напряжений (ОНТИ, 1936). [c.6]

Для расчета потерь давления при конденсации в трубе используются различные методики, основанные на разных моделях процесса. Так как расчетные уравнения i[6.22, 6.23 и др.] составляются на основе корреляции опытных данных, то они справедливы для условий опыта и не могут распространяться на другие условия и тем более на теплоносители с иными физическими свойствами без дополнительной экспериментальной проверки. Сравнение опытных данных по перепаду давления при конденсации Б трубе N264 с расчетными по известным рекомендациям, так же как и по теплообмену, не дало положительных результатов. Аналитическое рассмотрение данной задачи [6.25, 6.46, 6.50, 6.51] обычш) или не завершается конкретными рекомендациями дА расчета, или при их составлении принимаются допущения, требующие введения эмпирических поправок. Применение для расчетов формул, полученных при адиабатном гомогенном или раздельном течении без учета рсо-бенностей гидродинамики течений с конденсацией, как указывалось выше, допустимо лишь в отдельных случаях, когда влияние массообмена незначительное. [c.168]

Необходимое значение обменного взаимодействия ферромагнетики имеют лишь в твердом состоянии. Этим объясняется отсутствие в природе жидких I и газообразных ферромагнетиков. Ферромагнетизм сплавов, целиком состоящих из парамагнитных компонентов, объясняется тем, что в этих сплавах, основой которых обычно является марганец или хром, введение в решетку марганца атомов висмута, сырьмы, серы и др., а в решетку хрома атомов серы и теллура изменяет электронную структуру кристаллов, в результате чего создаются условия для возникновения магнетизма. [c.9]

I / и часто невозможным, так как при-водит к неоправданному усложнению рассматриваемой области. Учесть же влияние нагружающей системы, тем не менее, можно на основе введения характеризующего "оператора влияния [105], устанавливаг ющего связь силовых и кинематических величин во всех граничных точках нагружающей системы, которые могут вступить во взаимодействие с исследуемой областью. При этом, характеризующий one = ратор должен строиться для нагружакнцей системы в отдельности, без учета деформируемого тела. Влияние нагружающей системы может быть учтено путем включения указанного оператора в краевые условия для деформируемой области. [c.116]

В щелочных растворах (рН=11ч-14) трение смещает потенциал в отрицательную сторону тем сильнее, чем больше концентрация щелочи. Стальной электрод в 0,01 и щелочи еще находится в активном состоянии, вследствие этого при трении сдвигается потенциал не в отрицательную, а в положительную сторону. Потенциал вращения (перемешивания) близок к потенциалу трения. В 0,1 н NaOH трение сдвигает потенциал в отрицательную сторону на 300 мв, вращение же почти не влияет на него (фиг. 5). Сдвиг потенциала в отрицательную сторону указывает на активацию поверхности стали трением. Представляло интерес сравнить влияние трения в этом случае с активацией другим способом, например введением в раствор NaOH иона хлора. Результат такого опыта представлен на фиг. 6. На кривой 1 виден скачок потенциала, вызванный трением, включенным после выдержки образца до стационарного значения потенциала. Если начать трение сразу после погружения образца в раствор (кривая 2), потенциал при трении тот же, что и для кривой I. Добавка в раствор 1 % Na i сдвигает стационарный потенциал стали в отрицательную сторону на 450 мв, ска- [c.81]

Такими полезными добавками в сплавах на основе железа являются (см. гл. II) бор, углерод и некоторые другие элементы. Так, введение 0,004 % бора в углеродистую сталь, содержащую 0,2 % (ат) позволило вдвое снизить концентрацию фосфора на границах аустенитных зерен [301]. Имеются данные [99, 124], свидетельствующие о том, что, например, углерод при определенных концент зациях действительно способен ликвидировать отпускную хрупкость в тройных сплавах Ре — Р — С (см. гл. I, II). Однако в случае легированных конструкционных сталей, уже содержащих 0,1-0,5 % С, дальнейшее повышение его концентрации не приводит к снижению склонности к отпускной хрупкости [6]. Попытки введения в сталь других полезных примесей (например, бора или бериллия) также не дали желаемого результата. Возможно, это обусловлено тем, что различньге добавки такого рода по адсорбционной активности на границах зерен и положительному влиянию на энергию межзеренного сцепления а-железа значительно уступают углероду — наиболее полезной примеси, уже присутствующей в сталях в концентрациях, достаточных для насыщения твердого раствора. [c.192]

Это ясно видно уже в случае отсутствия столкновений (уравнение (7.3) гл. 6). Действительно, могла уже привлечь внимание странная черта общего решения (7.5) гл. 6 коэффициент А ( , к, со) зависит от переменной (что видно из формулы), в то время как он должен зависеть только от параметров разделения к и со. Но если опустить зависимость от , то мы не сможем найти общего решения уравнения (7.8). Однако если положить е комплексной величиной (так что, вообще говоря, к будет определяться тремя комплексными числами) и проинтегрировать по 1т е, то можно исключить зависимость от и тем не менее найти общее решение. Этот факт становится особенно важным в общем случае, учитывающем оператор столкновений, потому что тогда прием, состоящий во введении зависимости А от , очевидно, не работает (операторы, действующие на величины, зависящие от I, не являются просто оператордмиумножения), так что мы должны положить е комплексной величиной. [c.213]

В первом из них i) проведено два ряда измерений. Тонкий слой UgOg (0,085 мг/см ) обогащенного нанесенный на платиновый диск, покрывался алюминиевой фольгой различной толщины. Поверх фольги помещалась толстая пленка целлулоида. Эта система облучалась определенное время известным потоком нейтронов, после чего измерялась -активность осколков деления, собравшихся на целлулоиде. Если бы все осколки деления имели одинаковые пробеги, то зависимость прохождения от толщины AI (выраженная в мг/см ) была бы прямой линией. Это имеет место для а-частиц полония, использованных для сравнения. Однако, как было указано в разделе б гл. И, осколки деления значительно различаются по массе и энергии. Поэтому прохождение изменяется по закону, графически изображенному на фиг. 87. С тем же (Слоем UjOs было измерено поглощение в коллодии, А1, Си, Ag и Ли в ионизационной камере, наполненной водородом, присоединенной к линейному усилителю с постоянным усилением. После введения поправки на наименьший измеренный пробег экспериментальные данные, изображенные на фиг. 88, дают значения, приведенные в табл. 13. [c.250]

Кварц и кварцевый песок. Наилучшим материалом для введения в эмаль кремнекислоты является чистый кварц, содержащий почти 100% кремнезема. Кварц залегает в природе в виде глыб различной величины и отличается звачи- тельной твердостью. Для того чтобы измельчить кварц, его ена-I чала прокаливают в печи при 800—900°, а зэ[тем быстро опуска-I ют в воду, вследствие чего он растрескивается на мелкие куски. [c.7]

Сопоставление расчета по описанному методу с обычным тепловым расчетом по Гриневецкому — Мазингу показывает, что введение параметров действительного тепловыделения не усложняет расчет в сколько-нибудь значительной мере. Количество и структура основных расчетных уравнений остаются теми же. В обычном тепловом расчете имеются три параметра, связанные с характером тепловыделения — I, л, и r w (коэффициент полноты диаграммы), и в описанном также три таких параметра — ь, Ег и фвид-Как отмечалось исследователями (см., например, приведенное ранее заме чание Н. В. Иноземцева [53]), не только коэффициент полноты диаграммы w, но и другие коэффициенты обычного теплового расчета ( , Ла), по наименованию являющиеся физическими величинами, на самом деле должны быть отнесены к поправочным, условным коэффициентам, не имеющим физического смысла. Эти величины нельзя взять непосредственно из опыт- [c.125]

Введение добавки стеклобоя в принятых количествах, как видно из рисунка (а), способствует повышению прочности МСК, в сравнении с контрольным составом при принятом режиме твердения. Отвержденная композиция практически не снижает своих прочностных характеристик под действием концентрированной кислоты. Несколько ниже эти показатели для разбавленной кислоты и воды (кривые I и 2.на рис. "а"), т.е. разбавленная кислота и вода обладают в этш случав большей агрессивностью, и тем не менее уровень показателя прочности составов МБ-6...МБ-8 остается выше контроль- [c.117]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...