Зависимость износа от давления и скорости скольжения

Зависимость износа от давления и скорости скольжения. Давление на поверхности трения р и скорость относительного скольжения v являются основными параметрами, связанными с конструкцией и кинематикой сопряжений. [c.242]

Анализ большого количества уравнений износа, полученных как теоретически, так и на основании обработки результатов трибологических испытаний на износ, показывает, что во многих случаях зависимость скорости износа от давления и скорости скольжения может быть представлена в виде [c.360]

Рис. 1.10. Зависимость линейного износа bh от давления и скорости скольжения

Формула (7), так же как и формула (5), показывает линейную зави-симость износа от номинального давления и скорости скольжения, однако в ней раскрыты структура коэффициента износа /е, его зависимость от вида контакта, механических характеристик материала, микрогеометрии поверхности и других факторов. [c.244]

На основании результатов многочисленных исследований фрикционных материалов можно сделать вывод, что зависимость износа от скорости скольжения (при постоянных температуре и давлении) монотонно убывает с возрастанием скорости, а зависимость износа от давления монотонно возрастает, что объясняется увеличением числа контактных точек от увеличения давления при сохранении в каждой точке определенного характера разрушения. [c.570]

Дается общая характеристика процессов трения и износа, классификация видов изнашивания, закономерности процесса изнашивания — зависимость износа от давления, скорости относительного скольжения, материала и его характеристик, условий для видов изнашивания, наиболее характерных для деталей машин. Приводится анализ типовых отказов, возни- [c.293]

Экспериментальные данные зависимости коэффициента трения и линейной интенсивности износа указанных пар трения от контактного давления и скорости скольжения были получены при [c.253]

Удельное давление р и скорость относительного скольжения V — основные факторы, определяющие скорость изнашивания. Зависимость износа от р и у определяется прежде всего видом изнашивания, и каждому виду соответствует определенная закономерность. [c.70]

Рис. 3. Изменение величины износа И переноса металла при сухом трении высокопрочного чугуна перлитной структуры в зависимости от удельных давлений и скорости скольжения.

Например, при износе поверхностей в зависимости от смазки и скорости относительного скольжения, а также от давления, состава окружающей среды и других факторов будут возникать различные виды износа. [c.68]

Пусть изменение выходного параметра X зависит от износа U одного из элементов изделия, т. е. X = F, U), где — известная функция, зависящая от конструктивной схемы изделия. Примем, что износ связан с удельным давлением р и скоростью скольжения трущейся пары v степенной зависимостью U = где коэффициенты и известны (например, из испытания материалов пары). Коэффициент k оценивает износостойкость материалов и условия работы сопряжения (смазка, засоренность поверхностей) " [c.213]

Следует отметить, что существующие машины не позволяют воспроизводить особенностей работы при трении расцепляющихся пар. Процесс расцепления характеризуется большим давлением на трущихся парах, односторонним износом и многократным срабатыванием их во время эксплуатации. С помощью сконструированного в Московском авиационном институте динамометрического автомата ДА-МАИ можно исследовать для различных вариантов расцепляющихся пар зависимости статических и динамических коэффициентов трения скольжения, смешанного трения и характера износа от давления с регистрацией скоростей взаимного перемещения образцов. [c.242]

Обобщению постановки задачи, данной В. М. Александровым и Е. В. Коваленко [8] в случае зависимости коэффициента трения от давления, температуры и скорости скольжения, неидеальности теплового контакта, степенного закона деформирования шероховатостей и износа от p(x,t), посвящена работа [24]. Задача сведена к системе нелинейных интегральных уравнений, решение которой строится методом последовательных приближений. Получен ряд новых результатов по сравнению с [8]. [c.484]

Известно, что монотонному увеличению нагрузки, действующей на контакт, и скорости скольжения, не соответствует монотонное изменение силы трения и интенсивности износа. При некоторых значениях скоростей и давления сила трения и интенсивность изнашивания увеличиваются или уменьшаются скачком. На фиг. 1 показаны графики изменения интенсивности износа в условиях сухого трения в зависимости от давления. [c.95]

Весьма важным для расчета машин на долговечность является установление зависимости износа от удельного давления и скорости относительного скольжения при данных условиях трения. [c.252]

Фиг. 5. Зависимость величины линейного износа отдельных фрикционных материалов от удельного давления при скорости скольжения г/= 8,8 м/сек и = 120 С 7 — ТУ МХП 1610-49 2- ТУ МХП 3027-51.

Сервовитная пленка при трении отличается от пленки граничной смазки не только по величинам трения и износа. На рис. 1 приведены зависимости коэффициента трения / от давления уз для скоростей скольжения 0,6 1 и 2 м/с в режиме граничной смазки [c.10]

Как показано выше, трение является сложным многообразным процессом, зависящим от большого числа факторов температурного режима трения, давления, скорости скольжения, удельной работы и мощности трения, макрогеометрических характеристик фрикционного устройства и др. Эффекты взаимодействия (взаимовлияние) факторов дополнительно усиливают зависимость характеристик трения и износа от параметров режима и узла трения. Это объясняется тем, что при различных условиях трения изменяется характер контактного фрикционного взаимодействия и характер физико-химико-механических явлений, влияющих на трение. [c.168]

Совместимость является характеристикой пары соприкасающихся материалов и не может быть определена лишь одним из них. В настоящее время не существует отвечающего в достаточной мере всем требованиям общепринятого метода, которым можно было бы заранее определить совместимость двух материалов, и для оценки этой характеристики проводятся испытания рассматриваемой пары на износ при сухом трении и при наличии смазки. Совместимость двух материалов не является величиной абсолютной и для многих пар широко меняется в зависимости от температуры, давления, скорости скольжения, условий смазки и комбинации этих факторов. [c.72]

Антифрикционные характеристики материалов значительно изменяются в зависимости от условий эксплуатации давления, скорости скольжения, температуры, состава рабочей среды и материала контртела. Поэтому точная величина износа и коэффициент трения могут быть определены только опытным путем. [c.129]

В зависимости от дорожных условий меняются режимы работы деталей и, следовательно, величины их износов. Так, удельное давление между пальцем серьги и втулкой задней рессоры, например, автомобиля ЗИЛ-150 (табл. 24) при движении по дороге с асфальтобетонным покрытием на 15% ниже, чем при движении по дороге с булыжным покрытием. При работе по грунтовой дороге в сравнении с дорогой, имеющей булыжное покрытие, удельное давление возрастает на 14%, а скорость скольжения — на 114 [c.114]

На рис. 25 приведены экспериментальные зависимости момента трения от давления герметизируемой жидкости при скоростях скольжения 9,6 28 50 и 67 м/с (соответственно кривые / — а на рис. 26 — полученные при тех же опытах значения износа манжет (по разности исходной и конечной масс). [c.57]

Рис. 115. Зависимость линейного износа (в относительных единицах) пары Ре — У8 (закаленной) от скорости скольжения и нормального давления

Внешние механические воздействия оказывают большое влияние на кинетику процессов, протекающих на поверхностях трения. Это связано с различным изменением температуры, диффузии и адсорбции в зависимости от скорости скольжения и нормального давления. На рис. 193, 194 приведены данные об изменении ведущих видов износа в зависимости от скорости скольжения и нормального давления. [c.323]

Главным направлением в исследованиях износа на протяжении многих десятилетий было получение эмпирических зависимостей величины износа от скорости взаимного перемещения трущихся материалов, нормального давления, физико-химических характеристик смазочных сред (поверхностно-активных, химически активных и др.), свойств материалов (твердости, состава, структуры), газовых сред (кислородсодержащих, нейтральных, вакуума), температуры, времени, масштабного фактора, видов трения (скольжения, качения), наличия и характеристик абразивной среды, характера динамических нагрузок и т. п. [c.329]

При математической постановке контактных задач с износом принимают во внимание необратимое изменение формы контактирующих тел в направлении, перпендикулярном поверхности трения. Это изменение оценивается величиной линейного износа го , зависимость которой от давления и скорости скольжения определяется уравнением износа. В общем случае износ распределяется по поверхности трения неравномерно и является функцией координат точек поверхности (х,у) и времени t, т. е. го, = = W (х, у, t). Контактные задачи, дополненные уравнением износа, составляют класс износоконтактных задач, математическая постановка которых обсуждается ниже. [c.361]

Предельные значения [рди] определяли при ступенчатом увеличении давления и скорости скольжения на подшипниках диаметром 40 и 60 мм и шириной 10 мм, площадь контакта 2 см , ширина контртела 12 мм. Результаты испытаний показаны в виде зависимости температуры и коэффициента трения от времени испытаний (рис. 1.9). Для определения [pavUi строили зависимости линейного износа от давления после 100 ч испытаний при нескольких значениях скорости скольжения (рис. 1,10). Допустимое давление Ра находили на пересечении этих кривых с ординатой 25 мкм. После математической обработки результатов этих испытаний [68] в логарифмических координатах давления и скорости скольжения строили график изменения Ipavhb (рис. 1.11, 1.12). Полученные кривые справедливы только для испытуемых подшипников. Для нахождения [PaV] подшипников других габаритов из тех же материалов необходимы новые испытания. [c.38]

Четвертую группу можно разделить на две подгруппы. В первую входят пары трения с длиной хода большей, чем длина направляющих суппорта (ползуна). Это пары, в которых при неравных площадях трения поверхность меньшей площади все время контактирует с сопряженной поверхностью на различных ее участках в последовательности, зависящей от назначения и условий использования машины. Износ направляющих станин этой подгруппы по длине неравномерен по различным причинам. В параллелях, служащих направляющими для ползунов, это вызвано переменными давлением и скоростью скольжения по длине хода и особенностями конструкции. В главных судовых поршневых машинах, которые бывают только вертикального исполнения, наибольший износ приходится на среднюю часть, т. е. зону с максимальным силовым воздействием на ползун и со скоростями, близкими к максимальным. У параллелей горизонтальных поршневых машин наблюдается наибольший износ в одной из крайних точек ползуна или равномерный износ по всей длине хода, что объясняется наличием или отсутствием контрштоков у поршней, работой параллелей как балки в зависимости от числа опор и другими причинами. [c.263]

В этом разделе излагается общий метод решения плоских и пространственных линейных изноконтактных задач типа А, в которых предполагается постоянство области контакта при изнашивании (оператор А, определённый соотношением (7.7), не зависит от времени) и линейная зависимость скорости износа от контактных давлений и скорости скольжения. [c.372]

Линейная интенсивность износа зависит главным образом от средней контактной температуры, а зависимость ее от контактного давления и скорости скольжения проявляется через изменение контактной температуры. Обнаруживается критическое значение контактной температуры около 340°С, при достижении которого наступает катастрофический износ материала АМИП-ЗОМ. [c.255]

МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА ИЗНАШИВАНИЯ ЛЕЗВИЙ. Чтобы вычислить значение износостойкости В, необходимо знать силу трения на контактных поверхностях взаимодействующей пары тел. Непосредственно измерить силу на поверхностях лезвия в процессе резания весьма затруднительно. Поэтому, чтобы определить закономерности изменения силы трения Г-, и массы Шу продуктов износа в зависимости от давления и скорости взаимного скольжения, используют метод физического моделирования. Схема моделирования трения и износа для условий, приближенных к процессу резания, аналогична схеме, использованной для изучения закономерностей наростообразования (см. рис. 6.8). В данном случае индентор изготовлен из инструментального материала и является изнашиваемым телом пары. Цилиндрический образец, зажатый в патроне токарного станка, изготовлен из конструкционного металла и является истирающим телом пары. До начала эксперимента на рабочем торце индентора подготавливается плоская контактная поверхность площадью Аг = 1 мм . Индентор своей контактной поверхностью прижимается к свежеобработанной поверхности цилиндра с нормальной силой р = рА . Давление р устанавливается в пределах 0,05... 0,6 ГПа, что соответствует средним значениям давления на контактных поверхностях режущих лезвий. [c.131]

В условиях эксплуатации в отличие от условий эксперимента, при котором получены зависимости, приведенные на рис. 1.2, одновременно могут изменяться нагрузка (контактное давление Р), скорость скольжения V и температура Т. Поэтому для надежного прогноза поведения узла трения в эксплуатации необходимо знать зависимости интенсивности изнапшвания и коэффициента трения от названных внешних факторов. Для получения таких зависимостей проводят многофакторные эксперименты с исггользованием математических методов планирования эксперимента (испытаний материалов ка трение и износ). Такие экспериментальные исследования осуществлялись для исследования свойств материала криолон-3. Был проведен полный факторный эксперимент типа N = S - при количестве варьируемых факторов К = 3 [c.29]

Качество чугунов оказывает влияние на значение коэффициента трения и износоустойчивости фрикционной пары. Сравнительные значения коэффициентов трения и величин износа некоторых фрикционных материалов, работающих в паре с различными чугунами при температуре около 120° С, давлении в пределах 1,5—7,5 кГ/см и скоростях скольжения от 4 до 15 м/сек, полученные на стенде непрерывного трения, приведены на фиг. 346. Зависимость коэффициента трения тех же фрикционных материалов от температуры при трении по хромоиикелевому чугуну и тех же условиях испытаний показаны на фиг. 347. Как видно из фиг. 346, а, наибольшее значение коэффициента трения получено при трении по ковкому чугуну. Коэффициенты трения фрикционных материалов зависят от качества материала металлического элемента трущейся пары. Значения коэффициента трения вальцованной ленты 6КВ-10 и материала 6КХ-1 по различным металлическим элементам при температуре поверхности трения около 200° С, давлении 2,5 кПсм -и скорости скольжения около 10 м/сек приведены в табл. 89. [c.573]

Институтом металлополимерных систем АН БССР разработан самосмазывающийся высокотемпературный металлизированный текстолит. Текстолит изготавливается из графитирован-ной омедненной ткани, термостойкой фурановой смолы с добавками поверхностно-активных веществ (ПАВ). Этот текстолит без смазки выдерживает температуру 450—500 °С. При работе текстолита в изделиях проявляются действие ПАВ и эффект избирательного переноса частиц меди на поверхность трения вала, что обеспечивает низкое трение и малый износ текстолитового вкладыша и вала (при скорости скольжения и = 1 м/с и давлении р = 150 кгс/см интенсивность изнашивания составляет / О.б-Ю" г/см ). Зависимость коэффициента трения / от давления р для высокотемпературного текстолита показана на рис. 33. При работе без смазки с невысокими давлениями и скоростями подшипники из текстолита хорошо прирабатываются, а при давлениях 20—30 кгс/см и скоростях скольжения более 1 м/с температура трения приводит к обугливанию отдель- [c.82]

В работе [60 ] исследована износостойкость вакуумных хромовых покрытий, нанесенных на сталь 37ХС (толщина покрытий 20—50 мкм нанесение хрома проводилось при давлении 2,7 10 — 6,7-10 Па тип испарителя не указан). Износ оценивали по глубине лунки, появляющейся на образце после 6 ч испытаний на машине МИ (с обильной смазкой, при постоянной нагрузке 392 Н и скорости скольжения 0,5 м/с). Контртелом служил ролик из цементированной стали 18Х2Н4ВА, контактное давление составляло 0,05—0,1 ГПа. Минимальная температура конденсации хрома составляла 450° С, так как при меньшей температуре часто наблюдалось отслаивание покрытия. Авторы работы [60] установили, что с повышением температуры конденсации износостойкость вакуумных хромовых осадков уменьшается при 460° С износ составил 4—6 мкм, а при температуре конденсации 670° С — 20 мкм (рис. 58). Аналогичная зависимость наблюдается и для микротвердости микротвердость уменьшается от —7,4 ГПа при температуре конденсации 450° С до 3,8 ГПа при 700° С. Такое изменение механических свойств конденсатов хрома с повышением температуры конденсации авторы объясняют уменьшением микроискажений структуры при более высоких температурах и вследствие этого разупрочнением конденсата. С увеличением скорости конденсации хрома от 0,2 до 2 мкм/мин износостойкость увеличивается в 1,5— 2 раза, что объясняется увеличением микропористости покрытия с повышением скорости конденсации улучшаются условия смазки и уменьшается соответственно величина износа. Сравнивая износостойкость вакуумных и гальванических хромовых покрытий, установили, что в условиях испытаний (т. е. при наличии обильной смазки) износ покрытий, нанесенных в вакууме, составил 4— 8 мкм, а гальванических 7—14 мкм, хотя последние имеют большую микротвердость (9,5—12 ГПа). [c.119]

Работают в условиях ограниченной и обильной смазки при давлениях до 4 и 10 МПа соответственно и скорости скольжения до 3 м/с в режиме самосмазывания — до 2 МПа. Значение коэффициента трения — 0,035-0,125 в зависимости от количества смазки и состава материала. Материалы с увеличенным содержанием графита работают на верхнем пределе указанных нагрузок, при скоростях скольжения до 5 м/с имеют большой срок службы, меньший износ и меньшее значение коэффициента трения. Присутствие серы увеличивает износостойкость и улучшает обрабатываемость материала [c.727]

Уравнения регрессии (1.1), (1.2) адекватно, т.е. достаточно достоверно, описывают зависимости J и/ от Р, V, Т и могут быть использованы для расчетов величины износа и коэффициента трения при любых значениях внешних факторов в исследованной области давления от 1 до 3 МПа скорости скольжения от 0,5 до 1,2 м/с температуры от - 100 до -ь100°С. [c.30]

Изнашивание материала деталей и изменение их размеров в процессе трения определяются свойствами материалов, режимами трения (контактное давление, скорость скольжения или качения) и условиями работы узла трения (температура и свойства окружающей среды, вид смазочного материала или его отсутствие). В зависимости от названных факторов находятся и закономерности изнашивания трущихся поверхностей. Об1цая закономерность изнашивания характеризуется кинетическими закономерностями изнашивания, представляющими собой временные функции износа U =/(т). Они могут иметь различный вид (рис. 4.1) и дают представление о скорости изнашивания, которая определяется углом наклона касательной кривой изнашивания в любой момент времени. [c.79]

Получив из эксперимента ряд кривых, подобных приведенной на рис. 58, при разных скоростях скольжения и давлениях (с относящимися к ним температурами Т и значениями hup и hit), вычерчивают график зависимости q — и от A/i и от ДГ = Г — То (То — температура окружающей среды). Такой график приведен на рис. 59, где семейство кривых ограничено линией, отвечающей допустимому по прочности и размерной стабильности росту температуры АТ = 160 °С. При построении графика прнрабо-точный износ Апр не учитывался. [c.89]

Рис. 2. Износ пары трения из высокопрочного чугуна в зависимости от изменения удельных давлений, в кг1смР- г-6,5 //-12,5 ///-18,5 /V - 25,0 И ОТ скоростей скольжения, в. и/сек

Трение. В реальных условиях обычно бывает смешанное трение — сочетание жидкостного и граничного или граничного и сухого. Внешним проявлением режима трения являются сила трения, утечки, износ. Рассмотрим результаты ряда работ по экспериментальному исследованию трения в торцовых уплотнениях. Момент трения является чувствительной функцией состояния смазочного слоя и поддается измерению. Для этого на испытательном стенде корпус уплотнения устанавливают на подшипники, а момент трения замеряют динамометром или осциллографируют тензодатчиком. Зависимость коэффициента трения / от скорости для уплотнения, показанного на рис. 70, б, дана на рис. 75, е. При низких контактных давлениях (р < 10 кПсм ) кривые для различных масел оказались близкими по форме и близко расположенными. Такие кривые f = F v, р, р,) с крутопадающей ветвью в области низких скоростей скольжения и слабовозрастающей ветвью в зоне больших скоростей скольжения характерны для многих исследованных уплотнений. Они аналогичны кривым для подшипников с жидкостной смазкой. На рис. 82, а результаты испытания уплотнения на минеральных маслах и на их основе представлены в функции безразмерного критерия режима s = [c.160]

Многообразие видов разрушения деталей при трении связано со сложными физико-химическими процессами в зоне контакта, зависящими главным образом от окружающей среды, условий трения (скорости скольжения, давления, температуры) и применяемых материалов. Основные факторы, определяющие износ, следующие 1) пластические деформации, приводящие к наклепу поверхностей и разрушению микронеровностей 2) окислительные процессы образующиеся при трении окисные пленки хотя и препятствуют схватыванию и глубинному вырыванию, хрупкими быстро разрушаются 3) внедрение отдельных участков поверхности одной детали в сопряженную поверхность другой, что при скольжении вызывает образование неровностей поверхностей и при многократном воздействии их разрушение 4) адгезионное схватывание, приводящее к переносу материала одной детали на другую и усилению изнашивания 5) на-водороживание поверхностей трения деталей, что ускоряет изнашивание деталей в зависимости от условий работы пары более чем на порядок. [c.268]

Исследования антифрикционных свойств и изнашивания пар трения проводились на реконструированной машине трения МИ-Ш при скорости скольжения 0,7 м/с и смазке дистиллированной водой. Трение образцов осуществлялось по схеме Амслера вращающийся ролик диаметром 40 мм, шириной 10 мм с наплавленной наружной поверхностью по неподвижному образцу— плоской колодочке размерами 10X10X23 мм. Наплавка производилась на сталь 12Х18Н10Т несколькими слоями. Образец термообрабатывался, а наплавленный металл шлифовался до толщины 5—7 мм. Перед испытаниями образцы прирабатывались для образования лунки контакта на плоской колодочке площадью более 0,2 см под нагрузкой 1,5 кгс. Зависимость интенсивности изнашивания /, и коэффициента трения от давления р испытуемых пар трения получали при ступенчатом увеличении нагрузки до предельного его значения (критической точки), где наблюдалось резкое возрастание износа и коэффициента трения (зона пластических деформаций). В этом случае испытания при постоянной нагрузке продолжали в течение 1 ч до стабильного значения момента трения, производя замеры через каждые 10 мин. После этих испытаний, используя полученную лунку на плоском образце, по схеме ролик — вкладыш при постоянном давлении 10 кгс/см производились сравнительные испытания образцов в течение 5 ч. Результаты изнашивания исследованных пар трения даны иа рис. 84 и 85. Из рисунков видно, что более высокие антифрикционные свойства и износостойкость (в 2—10 раз) имеют пары трения стеллит — сталь (кривые 4, 5, 6) в сравнении с парами сталь — сталь (кривые 1, 2, 3). При этом коэффициент трения составляет 0,1—0,25 вместо 0,3—0,6. [c.168]

В зависимости от коррозионной активности среды выбирают одну из этих сталей. В связи с тем, что стали имеют низкую твердость, антифрикционные материалы, работающие в паре с ними, должны быть также не высокой твердости. Обычно это антифрикционные материалы на основе углерода (АГ-1500, АГ-1500С05, АГ-1500 Б83 или химанит-Т) или материалы на основе фторопласта (Ф4Г21М7, Ф4К-20, АФГМ). Такие материалы используют только в условиях охлаждения пары трения жидкостью, когда давление не превосходит 3—5 кгс/см , скорость скольжения не выше 5 м/с. Превышение указанных условии приводит к интенсивному износу и утечкам в уплотнении из-за нарушения качества поверхности трения. [c.211]

ИЗНОСОСТОЙКОСТЬ. Под износостойкостью понимается отношение затраченной на превращение в продукты износа изнашиваемого тела работы W, сил трения к массе т продуктов износа в конкретных условиях взаимодействия. Износостойкость зависит от ряда факторов, среди которых можно назвать такие, как кинематика и скорость Иск взаимного скольжения трущихся поверхностей, площадь A взаимного контакта, коэффициент трения ц трущейся пары, давление р на трущихся поверхностях, температура 9 поверхностей контакта и др. Так как работа сил трения = хрЬ = црЛтЬ, то износостойкость согласно определению выражается следующей зависимостью [c.130]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...