Влияние газодинамических параметров

Влияние газодинамических параметров [c.329]

Влияние газодинамических параметров 329 [c.385]

В первой главе изложены теория и методика расчета аэродинамических характеристик решетки лопаток бесконечной длины. Рассмотрено определение коэффициента профильных потерь в решетке с бесконечно тонкими выходными кромками лопаток и с кромками конечной толщины, определение угла выхода потока из решетки, влияние геометрических и газодинамических параметров на характеристики решетки. [c.3]

Влияние геометрических и газодинамических параметров на аэродинамические характеристики решетки [c.90]

Большое внимание уделено вопросам движения влажного пара в проточной части ступеней турбин, характеристикам турбинных решеток и ступеней на влажном паре (гл. 11 —13). Здесь рассмотрено влияние влажности на основные характеристики решеток, на к. п. д., реакцию и коэффициенты расхода турбинных ступеней с различными геометрическими и газодинамическими параметрами. Сюда примыкают материалы о сепарации влаги из проточных частей и эрозии лопаток. [c.7]

В условиях эксплуатации воздухозаборники работают в широком диапазоне нерасчетных режимов. Изменяются число М полета, высота полета, режим работы двигателя, а также направление набегающего потока (при изменении углов атаки и скольжения самолета). В зависимости от этих факторов изменяется газодинамическая картина течения, что оказывает влияние на параметры, характеризующие эффективность работы воздухозаборника, и его запас устойчивости. [c.278]

Исследовалось влияние изменения доли присадки на величину полной поверхностной плотности падающего из газового объема излучения Еу. Уменьшение доли присадки на 1 % не вызвало существенных изменений. В начале канала оптические толщины в спектральной области излучения калия велики. Поэтому уменьшение концентрации излучающих атомов примерно в 2 раза не ведет к заметному изменению Е . В области низких давлений вклад калия в Е не превышает 30 %, и поэтому изменение концентрации присадки также слабо скажется на величине Е . Следовательно, при неизменных газодинамических параметрах потока варьирование доли присадки в пределах 1-2 % не окажет заметного влияния на радиационный теплообмен в канале. [c.234]

Некоторые успехи достигнуты в изучении деформации симметричной струи (при наличии центрального стержня) отражающей поверхностью, в том числе и резонатором. Исследования гидродинамических характеристик деформированной струи позволяют оценивать возможные пределы области генерации и определять частоту излучения. Можно считать установленным влияние диаметра резонатора на величину потерь энергии струи, а следовательно, и на изменение акустической мощности излучателя. Сделаны первые попытки создать методику расчета стержневых излучателей исходя из газодинамических параметров струи, а также произвести оценку к.и.д. излучателя на основе рассмотрения скачка уплотнения в термодинамической -диаграмме. [c.107]

В заключение укажем, как в ламинарных дросселях при заданном неизменном давлении р1 на выходе и заданной неизменной разности давлений 8р расход воздуха изменяется в функции от температуры. Вследствие температурных деформаций изме- няются размеры проходных сечений дросселей кроме того, изменение температуры воздуха оказывает влияние на газодинамические параметры, от которых зависят характеристики расхода дросселей. [c.249]

Взаимное влияние химической кинетики и газодинамики для течения продуктов сгорания и других газов, рассмотренное в ряде работ [1, 2], показывает, что при расчете состава газа может быть успешно использован метод последовательных приближений. В первом приближении предполагается распределение газодинамических параметров соответственно квазиравновесному течению и решается система кинетических уравнений, позволяющая определить состав газа при сверхзвуковом расширении. Полученный неравновесный состав далее используется для уточнения газодинамических параметров (давления, температуры, скорости) рассматриваемого течения. При расчетах концентраций электронов необходимо рассматривать систему уравнений кинетики электронных процессов, причем влиянием ионизации газа на состав нейтральных компонент и газодинамику течения можно практически пренебречь. [c.243]

Для всех рассчитанных сверхзвуковых струй характерно качественное подобие распределения параметров. Типичная структура осесимметричной струи в вакууме (при Ма > 1), приведенная на рис. 1, показывает, что в поле течения струи можно различить следующие области 1) невозмущенное течение, отделенное от остальной части струи первой характеристикой второго семейства 2) волну разрежения, ограниченную двумя характеристиками первого и второго семейства, проходящими через ось струи 3) центральную область, в которой спектр линий тока и равных параметров близок к течению типа сверхзвукового источника. Влияние числа Маха на срезе сопла сказывается на положении границы невозмущенного течения и величинах областей /, 2. На распределение параметров в центральной зоне 3 существенно влияет положение границы волны разрежения (огибающей характеристик первого семейства) при переходе через характеристики / и 2 производные газодинамических параметров терпят разрыв. При удалении от среза сопла влияние волны разрежения ослабевает, и течение стремится к течению от источника с центром в некоторой точке на оси вблизи среза. [c.251]

Течение в зоне смешения характеризуется, помимо профилей газодинамических параметров, еще и соответствующими геометрическими параметрами, которые могут зависеть от ш и п. Влияние т [c.272]

Другая, исследуемая нами задача, касается влияния затупления передней кромки на поведение пограничного слоя сравнительно далеко вниз по потоку от передней кромки. Выражение сравнительно далеко вниз по потоку мы понимаем в том смысле, что эффекты, которых мы будем касаться в этой главе, существенны в области, которая лежит за пределами окрестности критической точки, с которой связаны задачи и методы гл. 4. В частности, мы рассмотрим влияние, которое оказывает завихренность во внешнем по отношению к пограничному слою течении на пограничный слой. Завихренность тесно связана с искривлением головной ударной волны, которое становится заметным, когда значительно затуплена передняя кромка. Будут указаны значения газодинамических параметров, ограничивающих области течения, в которых проявляются указанные эффекты. [c.196]

И экспериментальных данных, а также значительное их отличие от параметров идеального газа с 7=1,4. Кроме того, реальные свойства газа оказывают значительное влияние на величину коэффициента А в уравнении расхода (1.142), который увеличивается па 10—15 % при увеличении ро от 1 до 50 МПа, Изменение температуры торможения в пределах от 200 до 500 К незначительно влияет на безразмерные газодинамические параметры, хотя очевидна естественная тенденция сближения значений параметров идеального и реального газов с ростом температуры. Интересно отметить, что отношение удельных теплоемкостей при больших ра может значительно превышать 1,4, достигая 2—2,5. [c.60]

В процессе такого расчета определяются, с учетом взаимного влияния газа и частиц, все поле газодинамических параметров, параметры частиц, ик траектории, зоны чистого газа. [c.306]

В последнее время появились работы, посвященные расчетному исследованию течений в соплах Лаваля на основе решения полных уравнений Навье — Стокса [102, 103, 191, 204, 205]. В этих работах для нахождения стационарного решения используется метод установления. В работе [205] проведено исследование колебательно-неравновесного течения смеси СОг — N2 — О2 — Н2О в плоских соплах Лаваля при больших и умеренных числах Рейнольдса. Изучен ряд особенностей, свойственных этим течениям процессы колебательной релаксации в невязком ядре и пограничном слое, двумерный характер течения, влияние колебательной релаксации на распределение газодинамических параметров, обратное влияние пограничного слоя на течение в невязком ядре потока. [c.348]

При неравновесной полной энтальпии потока Но, энтропии 5 и наличии закрутки, в Р могут быть включены распределения этих параметров как функции ф. Краевые условия на L и Г] дополняются справа кусочно-гладкой непрерывной поперечно-ориентированной границей Гг, которая не лежит в области влияния 1, с параметрами р2- В качестве Гг обычно выбирается сечение выхода. На Гг и р2 накладывается следующее ограничение. Гг должна лежать в угловой области, ограниченной слева С характеристикой 1°, а справа — С+ характеристикой ВЫ (см. рис. 1.3). В этом случае в р2 входит распределение только одного газодинамического параметра р или р. [c.37]

В работе [15] приведены результаты численного профилирования и анализа влияния формы сопла и газодинамических параметров на характеристики газодинамических лазеров. [c.203]

Для ГДЛ на смеси газов O2 + N2 + H2O был проведен анализ влияния геометрических параметров исследованных классов сопел на величину коэффициента эффективности сопла т]. Получено, что для сопел второго класса средний по сечению коэффициент т) на выходе на величину 0,04 превышает соответствующее значение для сопел первого класса. Однако расчеты показали, что в выходном сечении сопел данного класса реализуются существенно неравномерные газодинамические параметры. Продольная составляющая скорости и числа М при удалении от оси уменьш аются, а давление и плотность увеличиваются. Так, неравномерность по числу М составляет около 60%. Наличие такой сильной неравномерности указанных газодинамических параметров на срезе сопла второго класса может привести к дополнительным газодинамическим возмущениям, в результате действия которых в колебательно-релаксирую-щем потоке за срезом сопловой решетки может быть потеряна часть колебательной энергии. Поэтому для правильного изучения качества лазерного потока, истекающего из обоих классов сопел, в работе проведено численное исследование релаксирующего течения смеси газов за срезом сопел в резонаторной области. [c.204]

Смешанная задача расчета изоэнтропического потока в указан-ной области по данным, полученным в выходных сечениях сопел, решается послойным методом характеристик, обладающим свойством сквозного счета несильных ударных волн. Расчеты, проведенные без учета влияния генерации излучения, показывают, что-неравномерность газодинамических параметров на срезе коротких сопел оказывает сильное влияние на течение газа в резонаторной области. Неравномерные профили газодинамических параметров в сечениях, расположенных внизу по потоку, начинают выравниваться,, периферийная часть потока с большим давлением поджимает цент- [c.204]

НИЯ большего количества тепла состояние перенасыщения снимается и переход в состояние насыщения может произойти достаточно резко на малой длине и носить почти скачкообразный характер. Однако при некоторых условиях возможен и достаточно плавный переход в состояние насыщения. Даль- о,75 нейшее изменение давления и температуры происходит по равновесной кривой. Отметим, что переход в состояние насыщения происходит почти скачкообразно при больших давлениях и малых числах М в точке росы, при уменьшении давления наблюдается (и, следовательно, при увеличении числа М) более плавный переход (см. рис. 5.9). В то же время из-за больших градиентов газодинамических параметров течение может не достигнуть состояния равновесия. В силу отмеченных особенностей для оценки влияния конденсации на параметры потока можно воспользоваться расчетом равновесного течения. [c.207]

Упрощенные модели, которые следуют из уравнений Навье— Стокса, допускают разрывные решения. Асимптотический анализ уравнений Навье—Стокса в зависимости от малого параметра (вязкости) позволяет в области течения выделить подобласти, в которых влияние вязкости существенно (ударная волна, пограничный слой и др.), и область идеального течения (без учета трения). В этом случае в зависимости от конкретной задачи можно вязкость не учитывать, а подобласти заменить поверхностями разрыва. Эти разрывы могут быть разного характера. Если разрыв претерпевают газодинамические параметры, то говорят о поверхностях сильного разрыва. Если разрыв претерпевают производные от основных параметров, то в этом случае говорят о поверхности слабого разрыва. Иногда поверхность разрыва является неизвестной границей, положение которой определяется в ходе решения задачи. Ударная волна является примером такой поверхности разрыва. Исходную постановку задачи в рамках уравнений Навье—Стокса с учетом вязкости, теплопроводности и др. можно заменить упрощенной постановкой без учета этих факторов. При этом возникают поверхности разрыва типа ударной волны, пограничного слоя и др. [c.104]

Второе уравнение системы (8.20) устанавливает в общем виде связь между коэффициентом а и газодинамическим параметром Я-к. Коэффициент скорости Як на величину а оказывает влияние в двух направлениях [c.151]

Рассмотренная в работе математическая модель, реализованная в виде инженерной методики расчета газодинамических и аэроакустических характеристик как изотермических так и неизотермических струйных течений, является, по нашему мнению, мощным средством для изучения аэроакустических процессов. Возможность исследования влияния и связей газодинамических параметров непосредственно с акустическими характеристиками излучения является серьезным достоинством созданной методики. [c.117]

В [126] была предложена другая модель процесса спонтанной конденсации с добавками. Согласно этой модели принимается, что смесь паров воды и ОДА расширяется изоэнтропно. Наличие в паре ОДА в количествах до 10- кг на 1 кг пара оказывает заметного влияния на параметры пара, поэтому расчет течения можно вести вплоть до начала конденсации по обычным газодинамическим формулам, принимая fe=l,3. По заданной относительной концентрации и в предположении, что при низких давлениях смесь водяного пара и ОДА ведет себя, как идеальный газ, можно определить парциальное давление пара ОДА. Рассчитанные в fl60] критические пересыщения в изоэнтропном процессе при заданной температуре пара подтверждают, что пар ОДА не конденсируется раньше, чем водяной пар, даже если массовая концентрация ОДА в паре С=100-10- кг/кг. Однако опыты показали, что при введении определенного количества ОДА в паровой поток дисперсная [c.299]

В результате проведения итерации был найден режим течения в канале генератора с учетом радиационных процессов. Температура и давление представлены на рис. 5. Кривые 2 и 5 соответствуют селективным стенкам, а кривые 3 и 6 — черным. Видно, что влияние излучения на газодинамические параметры наиболее сильно в случае черных стенок. Отсутствие смегцения скачка уплотнения в случае селективных стенок связано с тем, что задача регналась численно с гна-гом 1 м. [c.232]

В настоящей работе не ставится целью приведение расчетов газодинамических параметров поля струй реактивных двигателей различных типов и определение их влияния на формирование температурных полей в покрытиях. Эти вопросы достаточно подробно изложены в монографии В.Е. Тригони [255]. Там же рассмотрен ряд теплофизических задач, в том числе с учетом изменения свойств бетона, работающего в условиях повышенных температур. [c.82]

Распределение газодинамических параметров в струях релак-сирующего газа до настоящего времени исследовано недостаточно. Существующие теоретические работы [1, 2, 3] посвящены главным образом струям идеального газа, причем возможные изменения структуры струи, связанные с нарушением Максвелловского распределения, а также с влиянием вязкого взаимодействия в разреженных средах, требуют экспериментального изучения. [c.250]

Па рис. 1 результаты расчета затухания относительной избыточной скорости на оси струи = (Пт — и2)/ и — П2) при 5 = 0.5 (сплошные линии) сопоставлены с данными опытов разных исследователей, приведенными в работе [1], и данными работы [7]. Значки 1, 2 и 3 соответствуют ш = О, 0.16 и 0.25. Расчет правильно отражает неавтомодельность течения и влияние на него спутного потока (ш > 0). Чем больше ш, тем сильнее проявляется влияние исходного распределения газодинамических параметров. Для иллюстрации на эис. 1 приведены результаты расчета при т = 0.25 и й = О, которые даны штриховой линией. [c.289]

Здесь соотношения (3.1) - интегралы уравнений сохранения массы, импульса и энергии для одномерного течения среды в целом и, р, Н -ее скорость, давление и энтальпия). В этих интегралах отсутствуют члены, соответствующие электрогазодинамической силе и джоулевой диссипации, что обусловлено малостью параметра электрогазодинамического взаимодействия [4]. Однако в данных условиях влияние электрических эффектов на распределение газодинамических параметров проявляется опосредованно возникающая конденсация на ионах усиливает общий конденсационный процесс, что приводит к росту массовой концентрации и к увеличению выделения тепла. Таким образом, реализуется чрезвычайно интересная ситуация - малые энергетические затраты на поддержание коронного разряда вызывают конечное изменение газодинамических параметров. Коронный разряд, в данном случае, представляет собой спусковой механизм для интенсификации конденсации [4. [c.685]

Изменение доли тока, переносимого дисперсной фазой, при варьировании напряжения коронного разряда, качественно согласуется с экспериментальными данными, полученными в лабораторных паровоздушных системах. При достаточно больших скоростях потока (> 1 м/с) не происходит электрический распад капель по механизмам Рэлея и Тейлора, а также коронирование с их поверхности. Влияние электрического поля на газодинамические параметры оказывается существенным, несмотря на малость параметра ЭГД-взаимодействия, определяемого традиционным образом. Это связано с интенсивной конденсацией на ионах, которая изменяет распределение температуры и других газодинамических параметров. [c.689]

В работе [6] изучено влияние межмолекулярных сил на термо-дшшмические и газодинамические параметры продуктов сгорания многих топливных композиций в широком диапазоне определяю- [c.58]

ЩР1Х параметров и приведена обширная библиография. В результате многочисленных расчетов сделаны выводы о незначительном влиянии (в среднем на 1—2%) межмолекулярных сил на термодинамические и газодинамические параметры, поскольку температура продуктов сгорания высока. В то же время в аэродинамических и ударных трубах приходится иметь дело с рабочими телами, обпа-даюш,ими высокими давлениями тормо/кения (до 100 МПа) и довольно низкими температурами, для которых влияние межмолеку-лярных сил может быть суш,ествеР1ным. В работе [48] теоретически [c.59]

Течение газа в сопле иногда состоит из параллельно движущихся потоков газов с различными физическими свойствами. Такие течения возникают в жидкостных двигателях при наличии завесно-го охлаждения, в двигателях твердого топлива, когда в окрестности стенки сопла имеет место течение чистого газа, свободного от частиц, а также в некоторых типах двигателей малой тяги и в соплах газодинамических лазеров. Очевидно, что такие течения сопровождаются перемешиванием газов различных слоев и диффузией различных компонент, входящих в их состав. Изучение таких течений с учетом вязкой диссипации, смешения и диффузии представляет весьма сложную задачу как для экспериментального, так и для теоретического исследования. В то же время во многих практически важных случаях смешение не оказывает существенного влияния на параметры течения в целом и его можно не учитывать. Ниже будут изучены именно такие течения. [c.181]

Релаксационный процесс может оказывать существенное влияние на параметры течения, если время релаксации сравнимо с характерным газодинамическим временем, а изменение энергии, связанное с ЭТИЛ1 релаксационным процессом, составляет значительную часть от общего изменения энергии. При течении в сопле высоко-темиературно смеси с температурой торможения < 4500 К наиболее существенным является неравновесное протекание химических реакции, вклад которых в общую энергию смеси соизмерим с вкладом колебательных степеней свободы, а времена релаксации для них, как правило, на одип-два порядка больше времен релаксации для колебательных степеней свободы молекул. Это видно [c.257]

Большое влияние на характер неравновесных процессов оказывает сверхзвуковая часть сопла. В настоящее время в конструкциях обычно используется семейство сопел с угловой точкой, построенных на базе равномерной замыкающей характеристики. Однако данное семейство сопел не является семейством сопел кратчайше длины. Более высокого темпа охлаждения газовой смеси можно достигнуть в более коротких соплах с неравномерным распределением параметров в выходном сечении. В [89] классическим методом характеристик проведено параметрическое профилировапие н.лоских и осесимметричных сопел, обеспечивающих заданные неравномерные газодинамические параметры в выходном сечепии. Рассмотрено, в частности, семейство, построенное на базе симметричной замьигаю-щеп характеристики и обеспечивающее параллельность потока на выходе II отсутствие ударных волн во всем поле течения. [c.288]

Расчеты, проведенные без учета влияния генерации излучения, показывают, что неравномерность газодинамических параметров на срезе коротких сопел оказывает сильное влияние на течение газа в резонаторной области. Неравномерные профили газодинамических параметров в сечениях, расположенных внпз по потоку, начинают выравниваться, периферийная часть потока с большим давлением поджимает центральную часть, что приводит к возникновению висячей ударной волны, интенсивность которой с увеличением длины возрастает. Из-за наличия за срезом сопла второго класса ударной волны получаются более низкие средние значения коэффициента усиления т]. Поток смеси газов СО2 -Ь N2 + П2О, истекающей из сопла, рассчитанного на равномерные параметры на выходе, имеет в резонаторной области более высокие запасы колебательной Энергии. [c.289]

Если процесс расширения происходит при больших градиентах газодинамических параметров, условие стационарности может нарушаться. Для оценки влияния пестационарности па скорость образования ядер конденсации в работе [49] проведено численное решение уравнепия (7.51). В качестве начального условия принималось, что в точке насыщения при = О распределение для за- [c.319]

Пусть заданы кусочно-непрерывная кривая Г, являющаяся С+ или -характеристикой, а также в общем случае разрывные газо динамические параметры вдоль нее Р(Гг) или Р ) (Р(Гг), Р ) — вектор-столбец газодинамических параметров, Гг — радиус-вектор любой точки кривой Г, г з — функция тока), определяющие некоторое сверхзвуковое течение, и граничная кусочно-непрерывная кривая Q, имеющая одну общую точку В с кривой Г и целиком лежащая в угловой области, образованной характеристиками С+ и С (рис. 4.40, а—е). В случае, если на Г задана ударная волна Ь (рис. 4.40, а), то она должна располагаться вне области влияния данных в выходном сечении искомого канала ОСВ на рис. 4.40, а и 0 С В на рис. 4.40, б). При расчете профиля сопла с учетом неоднородности полной энтальпии, удельной энтропии или при наличии закрутки потока в Рмогут быть включены распределения этих параметров в зависимости от функции тока г з, которые определяются течением во входной дозвуковой и трансзвуковой областях сопла Задания исходной характеристики С (рис [c.175]

Численное решение системы (1.109)... (1.113) в сверхзвуковой части сопла удобно осуществлять послойным методом характеристик. В дозвуковой части для численного решения необходимо использовать алгоритм решения обратной задачи (см, 3.4.3). В процессе такого рода расчетов определяется все поле газодинамических параметров, параметры частиц, их траектории, зоны чистого газа с учетом взаимного влияния газа и частиц [29], В031у10жен приближенный подход, при котором производится раздельное решение уравнений для газовой фазы и частиц [27, 29], Предполагается, ЧТО параметры газа не изменяются под воздействием частиц И могут быть определены в результате независимого расчета для газа с фиктивным показателем адиабаты у°, т. е, параметры газа соответствуют равновесному течению. Параметры же частиц определяются путем численного интегрирования при условии неизменности параметров газа. Система (1.109)... (1.113) распадается в этом случае на две независимые системы одну — для фиктивного газа с у=т и другую — для частиц. Первая система решается либо путем решения обратной задачи теории сопла, либо методом характеристик в сверхзвуковой области. В результате такого рас- [c.216]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...