Расход Характеристики

Нелинейность уравнения (144) обусловливается тем, что в общем случае характеристика насосной станции Q (р) изображается ломаной кривой (см. рис. 8), и только при ограничении рассматриваемых ироцессов режимом постоянного давления или же режимом постоянного расхода характеристика Q (р) становится линейной. Кроме того, нелинейной может быть расходная характеристика золотника (в зависимости от конструктивного исполнения рабочих кромок, образующих проходное отверстие, а также от геометрических размеров отверстия). Для золотников следящих гидросистем расходная характеристика может быть представлена в общем виде формулой (1). Нелинейность члена обусловливается нелинейностью упругой характеристики К р) гидросистемы, так как qs,ф = К (р) V. [c.82]

Рассмотрим совместную характеристику двух различных насосов при их параллельном соединении (рис. 5.17). При таком соединении расходы суммируются при постоянном напоре и область рабочих режимов расширяется в сторону больших расходов. Параллельное соединение насосов полностью оправдывается для потребных напоров системы, меньших напора насоса II и нулевом расходе (характеристика системы Я ). Начиная с расхода V , соответствующего напору для насоса II при F = О, жидкость из системы, питаемой насосом I с большим напором, будет-протекать через насос II. [c.310]

При неизменных эксплуатационных расходах характеристика (К р) достаточно устойчива во времени, [c.34]

Рассмотренные характеристики электродов используют для нормирования сварочных работ и расхода электродов. Например, если известны (см. рис. 66) и длина шва 1 , то [c.95]

В основу системы автоматики данного воздухонагревателя положен предложенный выше принцип воздействия на расход насадки для поддержания примерно постоянной расходной концентрации при изменении расхода греющих газов и их начальной температуры. Эксплуатационные испытания показали, что указанная система вполне работоспособна и удовлетворяет требованиям надежности и чувствительности одновременно были проведены исследования динамических и статических характеристик аппарата. Снимались кривые разгона при скачкообразных возмущениях, согласно которым установлено следующее [c.369]

Динамические характеристики аппарата улучшаются при возмущении по расходу насадки воздействие на расход насадки, т. е. на поверхность нагрева, является новой специфической особенностью аппаратов со сквозными дисперсными теплоносителями. [c.369]

Теплообменник в общей сложности проработал более 900 ч, причем максимальная непрерывная продол- жительность работы составляла 250 ч. Это позволяет сделать некоторые выводы об эксплуатационных характеристиках высокотемпературного теплообменника. Все вспомогательные системы работали надежно, обеспечивали гибкое регулирование режимных характеристик (расходов и температур греющих газов, воздуха, насадки) в широких пределах. Системы механического транспорта (скиповый подъемник) обеспечивали необходимую производительность при температурах насадки 300—900° С. Стационарный режим поддерживался устойчиво. При пуске и переходных режимах время наступления стационарного состояния заметно уменьшалось с увеличением расхода насадки. [c.382]

Для регулирования впрысков на котлах высокого давления обычно устанавливаются регулирующие вентили игольчатого типа (Dy 20, Dy 50). Опыт их эксплуатации показал, что очень часто они работают неудовлетворительно, особенно при больших перепадах давления и больших статических давлениях. При малых расходах и больших скоростях воды в узком зазоре клапана возникают пульсации, приводящие к вибрациям штока, эрозии материала седла и штока, а при длительной эксплуатации и к поломке штока. После непродолжительной работы клапана нерегулируемый расход может достигать 50% и выше по отношению к требуемому максимальному расходу. При этом максимальный расход воды на впрыск достигается уже при ходе клапана, составляющем 10—20% максимального. Расходная характеристика клапана в рабочих условиях становится неудовлетворительной. При малых расходах характеристика значительно круче, чем при больших. Неудовлетворительна и конструкция двухседельных клапанов скальча-218 [c.218]

Основное внимание при разработке двигателя уделяется теплообменникам, особенно нагревателю и регенератору. Последний является критическим узлом, определяющим работоспособность двигателя, в то время как расчет первого связан с особенно большими трудностями, как это отмечалось выше. Информацию, необходимую для проведения более строгого расчета, обычно можно получить после проведения предварительных расчетов. С помощью метода Шмидта или полуадиабатного анализа можно найти массовые расходы, характеристики теплообмена и изменения давления. Эти данные позволят рассчитать конструкцию почти всех узлов двигателя. Чтобы показать основные принципы решения задачи, представим типичный порядок (алгоритм) расчета конструкции нагревателя. [c.355]

Суммарная характеристика двух параллельных трубопроводов 2 и / находится способом горизонтального сложения, т. е, складываются абсциссы (расходы), соответствуюш,ие одним тем же ординатам, характеристик 2 к 1. Полученная таким образом характеристика 12 складывается с характеристикой последовательно работающего трубопровода 3 по способу вертикального сложения, т. е. складываются ординаты, соответствующие одним и тем же абсциссам (расходам) характеристик 2 и 3. Полученная характеристика 1 2- -3 и является результирующей характеристикой вссн системы трубопроводов. [c.292]

В процессе испытаний по определению кавитационных (при различных расходах) характеристик насоса замерялись, в частности, давления на входе и выходе из насоса датчиками давления, показания которых осциллографировались. [c.102]

Напряжение в цепи потенциометра датчика расхода. Характеристика представпяет собой гиперболу типа l/g= 1/Q [c.149]

На рис. 2. 49 приведено аналогичное построение для потребителя В. Так как нагрузка на потребителе В отрицательна, то характеристика ветви Др1-в-2 получена шычитанием величины рв из суммарной характеристики Дрьв (Р) + Дрг-в (<Э)- Характеристика lS.p1.2iQ) найдена сложением по расходу характеристик параллельных сетей (см. рис. 2. 47). [c.88]

Изменять технологические характеристики дуги можно, используя центральную подачу защитного газа с высокой скоростью. Высокие скорости истечения газа нри обычных расходах достигаются применением сопл с уменьшенным выходным отверстием. Обдувание дуги газом способствует уменьшению ее поверхности, Т. е. сжатию. В результате ввод теплоты дуги в изделие становится более концентрированным. Кинетическим да1 , 1епиеи потока газа расплавленный металл оттесняется из-под дуги, и дуга [c.57]

Рассмотрим, далее, в тех же масштабах характеристику регулятора, т. е. его зависимость fni = Р п W (рис. 20.9, кри-. вая Ь — h). Точка с пересечения прямой От с характеристикой Ь — Ь регулятора определяет то положение Хц центра груза, при котором регулятор находится в равновесном положении при постоянной угловой скорости сор, так как в этом положении равны по величине и противоположны по направлению силы F i л FI,2. Пусть, далее, регулятор выведен из своего равновесного положения, например, опусканием муфты при этом центры грузов сблизятся и будут находиться от оси вращения регулятора на расстоянии Xj < Xf,. Если после этого мы предоставим регулятор самому себе, то он окажется под действием центробежггой силы величина которой определится ординатой d , большей ординаты d b, соответствующей величине силы Под действием избыточных центробежных сил грузы будут расходиться, пока не вернутся в равновесное положение, соответствуюш,ее точке с. [c.407]

Характеристикой насосной установки называется зависимость потребного наиора от расхода жидкости. Геометрический напор Яг, давления р и р и, следовательно, статический нанор Нет от расхода [c.187]

Напорный уровень находится ниже приемного (рис. 2.31). Геометрический ианор при этом отрицателен, поэтому его следует откладывать вниз от оси абсцисс графика. Пусть р" = р. Приемный уровень схемы установки совмещаем с осью абсцисс. Построив от прямой ВС вверх кривую потерь Е/г,, = AQ , получим хара тери-стику установки. На пересечепии кривой иапоров характеристики насоса с характеристикой насоспой установки находим точку А, которая определяет режим работы насоса. Точка пересечения характеристики установки с осью абсцисс дает расход (2о в трубопроводе при отсутствии насоса. Включение иасоса увеличило расход в системе на величииу — Qa- [c.189]

Защитная гидромуфта постоянного наполнения с плоскими наклонными лопастями позволяет получить б = 2 -ь 3. В ней (рис. 2.85, д) использован второй способ модификации характеристик, для чего лопасти насосного колеса отклоне] М по ирашепию назад, а турбинного — вие-ред. При отклонении лопастей назад па-пор, создаваемый насосным колесом падает, а сопротивление всей лопастной системы увеличивается. Это ведет к снижепню Q и М05гента при малых I. Прп больших г расход в гидромуфтах мал, и форма лопастей пе оказывает заметного влияния па гидравлические характеристики колес, а следовательно, и на форму падающей ветви характеристики. Характеристика гидромуфты с наклонными лопастями показана на рис. 2.86 (о). [c.258]

На рис. 3.77 приведена экспериментальная зависимость коэффициента нагрузки = f (Re) для запорно-регулирующих элемептоп основных типов. Она позволяет легко оценить необходимое усилие пружины клапана. Решая совместно уравнения (3.72), (3.73), (3.74) и (3.77) можно, задаваясь z, построить характеристику клапана (см. рис. 3.75), если известны его размеры и жесткость С пружины. По приведенным урапнеииям можно также найти раамеры п жесткость С пружины по заданным параметрам характеристики — давлению рко открытия клапспиа, давлению а расходу Q расчетного [c.369]

Часто назначением клапана является ограничение давлеппя перед ним (предохра1штельные и переливные клапа 1ы) или за ним (редукционные клапаны). Во всех случаях желательно, чтобы регулируемое давление мало зависело от расхода Q, пропускаемого клапаном, т. е. чтобы его характеристика (рис. 3.75) была пологой. [c.371]

При дальнейшем возрастании р нродолжается увеличение Qy и рд. Это вызывает, из-за мягкости пружииы 2, интенсивное нарастание подъема основного клапана и соответственно пропускаемого им расхода Qrp. Поэтому основной участок О — р характеристики [c.372]

Широко применяют в качестве дросселирующих устройств местные сопротивления, используемые в зоне квадратичных режимов течения. Как было показано выше (см. гл. 7 и 8), дросселирующие элементы па базе диафрагм и насадков, где обтекаются острые кромки, уже при малых значениях Re, имеют слабо изменяющуюся от Re зависимость коэффициента расхода (х. Хорошей стабильностью зависимости р. = / (Re) обладают и клапанные щели (см. рис. 3.76). Этим обеспечивается хорошая стабильность в широком диапазоне Re квадратичных характеристик р = Q у дросселей, основанных па примепенни таких элементов. [c.376]

Поэтому и расход жидкости через дроссель будет постоянным. Подача жидкости в гидродвигатель = Qj, — (2др при неизменной подаче насоса постоянна и не зависит от нагрузки, ноатому постоянной будет и скорость выходного звена. В действительности скорость с увеличением нагрузки несколько уменьшается из-за влияния утечек в насосе, возрастающих с увеличением давления, а также из-за неточности работы редукционного клапана. Нагрузочная характеристика гидропривода с регулятором потока имеет примерно такой же вид, как и с объемным регулированием (линия 1 на рис. 3.105). Крутой спад скорости вблизи тормозной нагрузки обусловлен открытием предохранитель-пого клапана. [c.400]

Слабым местом методики [Л. 225] явилась косвенная оценка расхода газа и расходной концентрации (по характеристике нагнетателя или из уравнения теплового баланса). Однако характеристика воздуходувки при перекачке дисперсного потока существенно изменяется и не может быть надежно использована при циркуляции суспензии. Погрешность оценки расхода по тепловому балансу будет возрастать с увеличением концентрации, сопровождаемой уменьше- [c.223]

Проведенный анализ позволяет сделать следующие выводы 1) различные расчетные формулы можно привести к единообразному виду, рассматривая число Фруда как безразмерную характеристику расхода 2) результаты расчетов Р Ги.мэкс и Рг ,м н по различным формулам дают сравнительно близкие результаты, и 3) весь диапазон изменений Рг весьма невелик по сравнению с диапазоном изменения влияющих факторов, особенно Оо/йт Рг — функция, сравнительно мало меняющаяся в отличие от числа Фруда для слоя в канале Ргсл = Рги( )/Оо) . Действительно, если Ргсл меняется на 3—4 порядка, то Рг меняется в среднем от 2,6 до 7,3. [c.310]

Обнаружено, что в изотермических и неизотермических условиях сопротивление движущегося слоя практически не зависит от его скорости и близко к аэродинамическому сопротивлению неподвижного слоя с такой же пористостью. Режимные характеристики теплообменника расход греющих газов Gi = 300 2 ООО кг/ч расход нагреваемого воздуха 02 = 50 800 кг/ч расход насадки Gx = 200- 2 ООО кг/ч средние температуры греющих газов на входе / i =б00ч-1 400° С температуры нагрева насадки f x = 600-b 1 200° С температуры воздуха /"2 = = 200-ь980°С средние скорости фильтрации i = 3-v-8 л/се/с, воздуха г 2 = 0,5- 6,2 м1сек, насадки г т = 0,05- [c.380]

Согласно литературным данным газографитовая суспензия обладает неплохими эксплуатационнымп характеристиками стабильностью движения без осаждения на поворотах и в арматуре, сравнительно простым запуском или остановом, быстрым прекращением измельчения частиц при достижении их размера не более 0,3 мк, незначительной эрозией металла и отсутствием взаимодействия с защитными покрытиями, неизменностью циркуляции при впрыске в суспензию до 2% (от веса порошка) воды, хорошей регулировкой расхода по параллельным каналам с помощью вентилей и пр. [c.397]

Опыт США и других стран, где жесткие ограничения по токсичности действуют уже достаточно большой период, показывает, что загрязнение атмосферы городов хотя и уменьшилось, но далеко не в той степени, как это предполагалось при введении норм. Одной из причин этшо является изменение первоначальных токсических характеристик двигателей в процессе эксплуатации автомобилей вследствие нарушения регулировок систем питания и зажигания, нарушения установленных зазоров, износа трущихся поверхностей. По данным обследования технического состояния автомобилей США 1501, неконтролируемые эксплуатационные изменения в двигателе приводят к росту выбросов СО на 45%, С Н , - на 55% и увеличению расхода топлива на 11.3% при испытаниях по ездовому циклу. Из всех проверенных автомобилей 79% нуждались в каком-либо воздействии на двигатель с целью доведения токсичности до существующих норм. [c.30]

Смотреть страницы где упоминается термин Расход Характеристики : [c.110] [c.66] [c.175] [c.101] [c.121] [c.132] [c.190] [c.191] [c.191] [c.194] [c.196] [c.197] [c.198] [c.233] [c.245] [c.283] [c.295] [c.366] [c.372] [c.378] [c.378] [c.196] [c.314]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...