Течение продуктов сгорания

Конструкция сопла выполняется таким образом, чтобы одновременно поворачивались докритическая и закритическая его части (рис. 4.2.1). Это практически обеспечивает равномерное и осесимметричное течение продуктов сгорания и соответствующий поворот вектора тяги на тот угол, на который отклонилось сопло. Модуль вектора тяги при этом изменяется весьма незначительно. Такая конструкция обусловливает сходство работы поворотного [c.312]

При эрозионном горении следует учитывать падение давления вдоль канала заряда ТРТ. В этом случае для расчета поля течения продуктов сгорания в камере используют модель стационарного одномерного течения в конечных элементах (рис. 53). Согласно закону сохранения количества движения, —Adp = = d rhu), что после интегрирования дает [c.103]

Заряд ТРТ разбивают на ряд таких конечных элементов. От элемента к элементу могут изменяться проходная площадь канала заряда, площадь поверхности горения и скорость горения. Обычно поступают так с помощью соотношения (5.1) аппроксимируют давление в сечении переднего торца заряда и тем самым устанавливают условия газовыделения в этом сечении. Для расчета скорости газовыделения и течения продуктов сгорания во втором конечном элементе используют значения мае- [c.103]

Продольные колебания ориентированы в том же направлении, что и осредненное течение продуктов сгорания, и представляют собой флуктуации относительно средней скорости потока. Колебания большой амплитуды могут привести к обращению потока или к значительным пульсациям скорости в направлении потока. [c.127]

Коэффициент Я при течении продуктов сгорания или воздуха по различным газовоздухопроводам имеет следующие приближенные значения [c.343]

ПРИ СВЕРХЗВУКОВЫХ ТЕЧЕНИЯХ ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ [c.242]

Взаимное влияние химической кинетики и газодинамики для течения продуктов сгорания и других газов, рассмотренное в ряде работ [1, 2], показывает, что при расчете состава газа может быть успешно использован метод последовательных приближений. В первом приближении предполагается распределение газодинамических параметров соответственно квазиравновесному течению и решается система кинетических уравнений, позволяющая определить состав газа при сверхзвуковом расширении. Полученный неравновесный состав далее используется для уточнения газодинамических параметров (давления, температуры, скорости) рассматриваемого течения. При расчетах концентраций электронов необходимо рассматривать систему уравнений кинетики электронных процессов, причем влиянием ионизации газа на состав нейтральных компонент и газодинамику течения можно практически пренебречь. [c.243]

Постановка и метод решения прямой задачи обтекания тела с учетом задержки воспламенения. Согласно модели, описанной в п. 1, течение за головной волной (рис. 1) состоит из двух областей индукционной области 1 и области равновесного течения продуктов сгорания 2, разделенных поверхностью разрыва - фронтом медленного горения. Задача нахождения течения состоит в решении двух связных между собой краевых задач для областей 1 и 2. Уравнения, описывающие движение газа в каждой из них, имеют вид [c.80]

Расчет сопротивлений газового и воздушного тракта парогенераторов и водогрейных котлов производится в соответствии с нормативным методом, разработанным ЦКТИ ( Аэродинамический расчет котельных установок , изд. 3-е, Л., Энергия, 1977). В соответствии с нормативным методом сопротивления трения для большинства элементов котельного агрегата определяются приближенно. В качестве исходного для расчета применяется уравнение (12-3). Коэффициент X при течении продуктов сгорания или воздуха по различным газовоздухопроводам имеет следующие приближенные значения [c.327]

При течении продуктов сгорания или воздуха по трубам трубчатых и щелям пластинчатых (с гладкими стенками) воздухоподогревателей коэффициент сопротивления трения определяется по формуле, применимой для воздухоподогревателей, имеющих эквивалентный диаметр 9=20-=-60 мм при скорости движения потока 5—30 м/с и температуре 300°С, а также при скорости до 45 м/с и />300° С [c.328]

Рис 5.2. Изменение молярной концентрации гн о и температуры вдоль различных линий тока при неравновесном 1), равновесном (2) и замороженном (3) течениях. Продукты сгорания водорода в кислороде при коэффициенте избытка окислителя а=1, давление торможения ро=5-10,5 Па [c.194]

ТЕЧЕНИЕ ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ ПО СОПЛУ РАКЕТНОГО ДВИГАТЕЛЯ [c.156]

ТЕЧЕНИЕ ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ 161 [c.161]

I. ТЕЧЕНИЕ ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ [c.163]

ТЕЧЕНИЕ ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ 167 [c.167]

Газодинамические параметры двухфазного течения продуктов сгорания и горящих зерен. [c.280]

Для описания неизотермического течения продуктов сгорания в газовом тракте без учета акустических эффектов можно воспользоваться одной из двух самых простых предельных математических моделей процесса [15] адиабатического течения или полного мгновенного перемешивания газа в тракте. Модель адиабатического течения строится в предположении, что при течении вдоль тракта каждая порция (слой) образовавшегося у головки газа находится в адиабатических условиях, т. е. не обменивается теплотой (или массой) ни с соседними порциями газа, ни со стенками тракта. Это условие эквивалентно предположению о пренебрежении процессами теплопроводности и диффузии в столбе газа, т. е. равенству нулю значений коэффициентов теплопроводности и диффузии в газе. [c.154]

Между тем металлы, которыми располагает современное машиностроение, позволяют перегревать пар до 550— 600 С. Это дает возможность уменьшить потери эксергии при передаче теплоты от продуктов сгорания к рабочему телу и тем самым существенно увеличить эффективность цикла. Кроме того, перегрев пара уменьшает потери на трение при его течении в проточной части турбины. Все без исключения тепловые электрические станции на органическом топливе работают сейчас на перегретом паре, а иногда пар на станции перегревают дважды и даже трижды. Перегрев пара все шире применяется и на атомных электростанциях, особенно в реакторах на быстрых нейтронах. [c.63]

Таким образом, при взаимодействии закрученной струи со сносящим потоком реализуется сложное пространственное распределение скорости и давления. Результаты измерений и визуализации выявили различия в структуре течения и характере распространения закрученных и незакрученных струй и подтвердили целесообразность использования закрученных радиально вдуваемых стержневых струй — факела продуктов сгорания в вихревой горелке для стабилизации фронта пламени в прямоточных камерах сгорания преимущественно форсажного типа. [c.365]

Продукты сгорания топлива, двигаясь вдоль сопла 1 (рис. 4.3.2), отрываются от кольцевого уступа 3 и, повернувшись на некоторый угол в волне разрежения 2, присоединяются к поверхности насадки 7. В таком отрывном течении зарождаются хвостовой скачок уплотнения 8, застойная зона 6 с возвратным движением газа и участок смешения 5. Из-за необратимых потерь энергии в скачках уплотнения, на участке смешения и в застойной зоне тяговые характеристики сопл с кольцевыми уступами оказываются хуже, чем у обычных сопл. Однако эти характеристики могут быть улучшены путем вдува газа через отверстия 4 в уступе. На практике используют с л а бый и тангенциальный (интенсивный) вдувы. В первом случае газ попадает в насадок через перфорированную стенку уступа 3 (рис. 4.3.2) с малой скоростью и небольшими расходами. Во втором случае движение характеризуется большими скоростями и расходами газа, вдуваемого через свободное пространство в уступе (рис. 4.3.3). При интенсивном вдуве большие расходы газа приводят к значитель- [c.318]

По сравнению с обычным газовым рулем струйный триммер находится в лучших условиях, так как омывается продуктами сгорания лишь в ограниченное время, в течение которого требуется управляющее усилие. Расчет периферийных рулей может быть осуществлен по схеме, принятой для дес))-лекторов. Такие расчеты, а также экспериментальные исследования показали, что управляющая сила в большом диапазоне углов Ор линейно зависит от площади перекрытия потока. [c.331]

Определить коэффициент теплоотдачи в выходном сечении сопла ракетного двигателя, находящемся на расстоянии 0,75 м от головки камеры сгорания. Расход продуктов сгорания в двигателе 14 кг/с. Температура стенки сопла 800° С статическая температура потока 1497° С давление на срезе сопла 981 Па диаметр выходного сечения 0,25 м. Физические свойства газа взять из предыдущей задачи. Режим течения в пограничном слое считать турбулентным. [c.256]

Перерасширенное сопло двигателя, у которого давление на выходе ра существенно меньше атмосферного р , обладает свойством, в соответствии с которым через отверстия в раструбе (где р <р ) атмосферный воздух поступает внутрь сопла. При этом предельная степень нерасчетности перерас-ширенного сопла п = Ра р , обеспечивающая безотрывное течение продуктов сгорания, имеет порядок 0,4. Следовательно, перепад давлений, под воздействием которого воздух будет попадать внутрь сопла, будет достаточно малым (ро/р1 с 1/0,4 = 2,5). Этот случай соответствует эффекту слабого вдува. [c.348]

В данной главе излагаются методы расчетно-теоретического исследования следующих проблем горения и течения продуктов сгорания в РДТТ, баллистических свойств ТРТ и влияния условий в камере сгорания и в окружающей среде на характеристики топлива и сопла. Влияние температуры, давления, мас-соподвода, эрозионного горения и перегрузок на характеристики РДТТ изучается для режима установившегося горения и переходных режимов. Проведены расчеты удельного импульса, характеристик сопла и скорости горения, а полученные результаты сопоставлены с экспериментальными данными с учетом масштабных факторов. В последнем разделе рассмотрены вопросы неустойчивости горения, в основном по материалам недавнего обзора [136]. [c.102]

В которой предполагают, что продукты сгорания подчиняются уравнению состояния идеального газа, а также пренебрегают трением и плотностью газа по сравнению с плотностью ТРТ. При торцевом горении заряда, когда можно предположить, что давление в камере РДТТ постоянно, и при горении в радиальном направлении канального заряда с низким коэффициентом объемного заполнения корпуса топливом, когда можно пренебречь скоростью течения продуктов сгорания, имеем [c.103]

Расчеты проводились для смесительной головки с 18-ю трехструйными форсунками, показанной на рис. 82. Из рисунка видно, что смесительная головка состоит из одинаковых секторов (типа АОВ) трехструйных форсунок. Линия DO представляет плоскость симметрии. Лучи ОА и ОС, таким образом, определяют границы симметричной области вдоль всей камеры и сопла, на которых должны отсутствовать перетекания или градиенты параметров. Таким образом, для получения полной картины течения продуктов сгорания, полей температур и концентраций компонентов топлива достаточно рассмотреть сектор [c.159]

Для упрощения кинетических уравнений, описывающих скорости реакций с участием заряженных частиц, и приближенного определения области отклонения состава нейтральных компонент от квазиравновесности был проведен анализ времен релаксации различных элементарных процессов и их сопоставление с характерным газодинамическим временем течения. Анализ показал, что для течений продуктов сгорания при расчетах концентраций электронов можно исходить из квазиравновесного распределения нейтральных компонент, так как в той области течения, где Тг Тэл, Тх Тэл. [c.243]

Кинетика ионизационных процессов при сверхзвуковых течениях продуктов сгорания. Ющенкова Н. И. В кн. Теплофизические свойства жидкостей и газов при высоких температурах и плазмы . М., Изд-во стандартов, 1969. [c.403]

В настоящей работе приведено численное рептение задачи обтекания сферы горючей смесью с простейптей моделью структуры зоны горения, при которой все течение за головной ударной волной состоит из двух областей адиабатического течения - индукционной области и области равновесного течения продуктов сгорания, разделенных фронтом горения, в котором смесь сгорает мгновенно. [c.78]

Величина критерия (10.24) для гладкой трубы практически никогда не достигает единицы. Это означает, что в гладкой трубе нельзя получить ускоряюш.ееся горение при зажигании у открытого конца трубы без учета сопротивления трубы течению продуктов сгорания. По мере удаления [c.420]

Результаты расчетов химически неравновесных течений продуктов сгорания топлива N2O4+( H3)2NNH2 представлены в виде графических зависимостей коэффициента потерь удельного- импульса ( процентах) от относительного радиуса г для серии фиксированных величин Оок, рсо, d - На каждой странице представлено шесть фигур для заданного значения коэффициента избытка окислителя ок. Каждая фигура соответствует одному выбранному значению давления торможения на входе в со пло Рсо, величина которого в МН/м указана. на графике, и серии значений d в мм. [c.30]

Рассмотрим неравновесное течение реагирующей смеси газов в осесиммет-эичном сопле Лаваля (см. рис. 19). Наиболее простой вид уравнения химической кинетики для случая течения продуктов сгорания имеют при применении мольно-массовых концентраций. Часть уравнений химической кинетики целесообразно заменить соотношениями материального баланса [2 [c.76]

Большой практический интерес представляет рассмотрение задачи течения высокотемпературного реагирующего газа в трубе аеременного сечения с подводом различных химических реагентов.. Были проведены расчеты течения продуктов сгорания топлива кислород — керосин при коэффициентах избытка кислорода топлива а=0,76 и 1 без ввода и с вводом воздуха (0,225 кг на 1 кг топлива), а также указанной смеси продуктов сгорания при а=1 с вводом воздуха и воды (2,25 кг на 1 кг топлива) при давлении 0,4 МПа. Проведенные расчеты с учетом кинетики химических реакций позволяют сделать общие выводы о влиянии скорости охлаждения и коэффициента избытка окислителя на температуры замораживания Т° окисей углерода и азота. Установлено, что мольные доли окисей углерода и азота с некоторой температуры превышают равновесные, а затем, через 100.. .600°, становятся постоянными и соответствуют мольным долям равновесного состава при условной температуре замораживания находящейся примерно посередине указанного интервала температур. [c.224]

В камере сгорания, как было указано выше, состав и температура газа неоднородны, особенно в поперечном сечении. Обычно для расчета лучистого потока от газа к стенке сложное струйное течение продуктов сгорания заменяют приближенной трехслойной схемой. Непосредственно возле стенки находится пристеночный слой о относительно низкой температурой в ддре потока, которое охватывает большую часть расхода, температура газа максимальна. Между пристеночным слоем и ядром потока в результате их перемешивания образуется промежуточный слой с переменным составом и температурой. [c.9]

Но так как скорость химических реакций рекомбинации, скорость релаксации колебательной составляющей (т.е. время установления равновесия) и скорость течения продуктов сгорания (т.е. время их пребывания на отдельных участках сопла) - величины вполне определенные, то в зависимости от их соотношения в сопле может наблюдаться некоторая незавершенность химических реакций рекомбинации - химическая нераинонесность процессов релаксации колебательной составляющей внутренней энергии - энергетическая неравно-весность. [c.62]

Класс сквозных дисперсных систем характерен тем, что скорости компонентов в принципе не имеют по верхнему пределу физических ограничений типа рассмотренных выше (технические ограничения, разумеется, существуют—по экономическим соображениям, истиранию частиц, эрозии поверхности и пр.). По нижнему пределу скорости ограничены неравенствами у>0, Ut>0. В этом — одно из основных отличий данного класса дисперсных систем от всех остальных. Согласно определению в этот класс входят все полностью проточные системы и поэтому, например, можно рассматривать как течение потока газовзвеси (продуктов сгорания металлизированного топлива) сквозь ракетное сопло, так п медленное гравитационное движение непродуваемо и слоя в вертикальной колонне. В первом случае скорость может достигать сверхзвуковых величин, а во втором — сотых долей м1сек. Если аналогично числу псевдоожижения Nn ввести число Nn как отношение максимальных и минимальных скоростей, при котором сохраняется отличительная особенность данного класса дисперсных систем (одновременный и непрерывный проход компонентов), то для сквозных потоков получим Л п.макс, ИС-числяемое величиной в 4—5 порядков, т. е. Л п.макс [c.19]

Использование влажного пара в паровых турбинах, особенно атомных электростанций, создание струйных насосов, инжекторов или сопел для разгона жидкости с помощью скоростного потока расширяющегося газа или пара, использование высококалорийных металлизированных ракетных топлив, продукты сгорания которых содержат значительное по массе количество твердых частиц окислов, стимулировали исследования но высокоскоростным течениям газовзвесей и нарокапельных смесей в соплах и диффузорах. Здесь же отметим работы применительно к созданию пневмотранспорта твердых частиц потоком газа. [c.12]

Поперечный вдув струй в сносящий поток представляет практический интерес в связи с разнообразными приложениями, начиная от разбавления продуктов сгорания воздухом в камерах сгорания (КС) газовых турбин и заканчивая аэродинамикой реактивной струи при переходе самолета вертикального или укороченного взлета и посадки с режима подъема на крейсерский режим. При вдуве струи в сносящий поток наблюдается сложная картина течения [1, 87]. Поперечное сечение струи принимает почкообразную форму и состоит из двух вихрей, закрученных в противоположные стороны. Основной поток, обтекая струю, формирует зону обратных токов. Возникающие зоны возвратных течений могут быть использованы для стабилизации фронта пламени в прямоточных КС авиационных двигателей. Генератором стабилизирующей струи служит вихревой воспламенитель [141] (см. п.7.1). Преимущества этих систем — высокая надежность запуска и устойчивая работа в щироком диапазоне изменения физических и климатических условий. В этом случае стабилизация осуществляется на высокотемпературном факеле — закрученном потоке продуктов сгорания, истекающих из сопла-диафрагмы с трансзвуковой скоростью, что может быть использовано для воспламенения сносящего потока топливо-воздушной смеси. При [c.359]

Необходимость поворота насадка требует сохранения между выходным сечением и насадком некоторого пространства, что изменяет форму струи и оказывает определенное влияние на течение по насадку. Недорасширенная струя, выходя из сопла, будет дополнительно расширяться и ускоряться, а затем, попадая на поверхность насадка, тормозиться. Картина течения внутри поворотного насадка в этом случае будет весьма близкой к картине потока внутри сопла с поворотной сверхзвуковой частью (см. 4.4). При этом возможны утечки продуктов сгорания топлива через зазоры между соплом и насадком, уменьшающие эффективность органа управления. Для избежания этого явления следует предусмотреть соответствующую герметизацию. [c.326]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...