Стержневой излучатель

Силитовые (карборундовые) стержневые излучатели или нагреватели выполняются из карбида кремния Si , выдерживающего высокую температуру, но непрочного при воздействии влаги, кислорода, углекислоты. Срок службы их 1 ООО ч при рабочей температуре до 1 300° С. Подводимое напряжение от 24 до 100 в. [c.159]

При установке излучателей с отражателями равномерность и эффективность облучения повышаются. В отдельных случаях удается сделать отражатели поворотными вокруг, например, стержневого излучателя. Тогда регулирование потока тепла, падающего на изделие, может изменяться и за счет степени затемнения движущегося изделия повернутым рефлектором. Этим же путем можно создать пульсирующий поток излучения. [c.163]

Электронагрев изделий может производиться электродным способом, при котором в тело изделия вставляют стальные электроды (стержни, пластины) и подводят к ним напряжение, или инфракрасными лучами с помощью электроламповых, плоских или стержневых излучателей. При электронагреве возможно недопустимое по условиям технологии пересушивание изделия, поэтому надо следить за сохранением необходимого количества влаги, применяя покрытия из пленок (например, полиамидных), листов (резиновых или стальных) или обрабатывая изделия в достаточно герметичных формах. [c.280]

На длине окружности кольца укладывается при этом одна полная продольная волна, так как с=(Е 1р) — скорость продольных волн в материале ярма. Так же, как и при /расчете полного сопротивления механической системы стержневого излучателя, остается присоединить к (4.109) активную составляющую сопротивления излучения и механических потерь. Окончательно получим [c.180]

Какому механизму отдать предпочтение в генераторах Гартмана, где резонирующая полость занимает промежуточное положение между указанными граничными системами, — сказать еще трудно. Наши исследования стержневых излучателей и получение более низких частот (чем это следует из релаксационного механизма генерации), хорошо объясняемых с точки зрения резонансной гипотезы, заставляют предполагать, что в газоструйных генераторах скорее имеет место резонансный механизм возбуждения, хотя разрывной характер возмущений указывает на то, что колебания в струе при больших амплитудах не могут быть синусоидальными. [c.20]

Для ГС-5 [52] с с = 9,14 мм такими частотами являются 3570 и 6200 гц, для ГС-8, имеющего с с = 2,7 мм [51], /р- = 9750, а для ГС-2 с < 0=2,5 мм, /р=13,5 и 17,5 [28]. По данным Р. И. Школьниковой, для ( 0 = 7 мм, /р = 5,9 и 8,5 кгц. Для стержневого излучателя ГСИ-4 [53] с с = 11 мм и с ст = 6 мм характерны частоты 4,8 и 6,3 кгц и т. д. Природа таких резонансов в настоящее время совершенно неясна. [c.39]

Проведенные исследования не позволяют представить полную картину генерации звука в стержневом свистке, однако отмеченные особенности работы такой конструкции по сравнению с обычным генератором указывают на положительную роль косых скачков по сравнению с прямым. Напрашивается вывод об общности процессов, происходящих в стержневом излучателе и излучателе с косым скачком. [c.67]

Таким образом, уже первые исследования показали, чго стержневые свистки обладают целым рядом преимуществ по сравнению со своим классическим прототипом (простота конструкции, меньший расход воздуха, большая устойчивость работы при изменениях давления и параметра I). Кроме того, возможность работы при низких давлениях позволяла надеяться на увеличение к. п. д. за счет снижения значения и повышения кинетической энергии струи при Р 90°. Все это привело к тому, что в последние годы для различных технологических целей стали разрабатываться почти исключительно стержневые излучатели. [c.68]

Если введение в струю стержня изменяет лишь длину ячейки, то наличие отражающей поверхности существенно деформирует струю. Исследования деформации струи путем ее торможения отражающим диском или резонирующей камерой были выполнены для того, чтобы разобраться в механизме генерации газоструйного стержневого излучателя, так как уже самые общие соображения показывали, что распределения давлений и скоростей в струе при наличии резонатора сильно отличаются от подобных характеристик в режиме свободного истечения струи. [c.71]

Аппаратура для изучения характеристик стержневых излучателей [c.75]

Влияние коэффициента К на работу стержневого излучателя [c.89]

В работе [32] отмечалось, что существует оптимальное значение коэффициента К = 1,64—1,66, при котором мощность достигает своей максимальной величины. Хотя мы проводили измерение в более узком диапазоне изменения параметра К, но, как было указано в работе [53], для стержневых излучателей заметного оптимума получено не было. В отдельных случаях (для определенных значений параметра h) мы наблюдали некоторое повышение мощности при JT = 1,6 (рис. 62), но, как правило, при увеличении К свыше 1,4 разница оказывалась весьма незначительной и не превосходила погрешности измерений. В этом отношении показательны зависимости, приведенные на рис. 63, где для излучателя с de = 10 мм и ст = 7 мм (h = 8 мм) четко видно изменение мощности при переходе с К = 1,3 к = 1,5, тогда как дальнейшее увеличение указанного параметра (вплоть до к = 1,9) почти не сказывается на максимальном значении При дальнейшем увеличении диаметра резонатора (К 2) излучение резко уменьшается и генерация наблюдается лишь в узком диапазоне значений I ш h. [c.90]

Если же мощность растет медленнее, то целесообразность использования высокочастотных стержневых излучателей вызывает сомнение. [c.91]

Частота и акустическая мощность стержневого излучателя с соплом диаметром 13 мм = 1,46, В = 0,62) [c.92]

Рис. 65. Характеристики направленности стержневого излучателя = И мм, = 6 мм), снятые на расстоянии 1 м

Конструкции стержневых излучателей [c.97]

Для возбуждения стержневого излучателя на ультразвуковых частотах необходимо немного уменьшить длину ячейки струи, например путем уменьшения зазора между соплом и стержнем. Когда этот зазор составляет менее 10% от диаметра сопла, поток воздуха, вытекающий из кольцеобразной щели, можно рассматривать как плоско-параллельный. Такой вариант излучателя применительно к конструкции акустической форсунки был рассмотрен в работах [81, 82], где приведена методика его расчета. [c.100]

В газоструйном стержневом излучателе ГСИ-2 тот же принцип выброса воздуха был применен нами для генератора, расположенного в параболическом рефлекторе. В этой модели (рис. 74) воздух транспортируется по отводной трубе с воздухосборником, установленным соосно с резонатором. Правда, в подобном излучателе полного удаления воздуха достигнуть не удалось (по-видимому, из-за малого сечения отводной трубы), однако отношение количества выбрасываемого воздуха и попадавшего в камеру озвучивания было больше 5 1. [c.104]

Некоторые успехи достигнуты в изучении деформации симметричной струи (при наличии центрального стержня) отражающей поверхностью, в том числе и резонатором. Исследования гидродинамических характеристик деформированной струи позволяют оценивать возможные пределы области генерации и определять частоту излучения. Можно считать установленным влияние диаметра резонатора на величину потерь энергии струи, а следовательно, и на изменение акустической мощности излучателя. Сделаны первые попытки создать методику расчета стержневых излучателей исходя из газодинамических параметров струи, а также произвести оценку к.и.д. излучателя на основе рассмотрения скачка уплотнения в термодинамической -диаграмме. [c.107]

Звуковое поле стержневого излучателя [c.115]

При использовании такого излучателя возникает вопрос о количественных характеристиках создаваемого им звукового поля. Однако весьма сложная конфигурация стержневого излучателя препятствует получению достаточно строгого и в то же время эффективного (с точки зрения получения количественных характеристик поля) решения за дачи об его излучении. Выполним решение задачи по определению [c.115]

Металлический стержневой излучатель менее хрупок, изготовление его возможно на месте. Установка его удобна. Он выполняется из стальной трубы. На нее укладывается слой асбестовой бумаги, навиваетсянихро-мовая проволока диаметром 1,5—3 мм, затем снова слой бумаги и надевается металлический чехол. Другим вариаитом выполнения трубчатого электронагревателя [c.159]

Рис. 6.45. Схема бесприсадочной световой сварки прямым нагревом 1 — свариваемые пленки 2 — стержневые излучатели подогрева 3 — точечный излучатель 4 —прикатывающие ролики 5 — сварной шов

Кольцевой излучатель представляет собой ярмо из магнитострикционного материала в виде кольца, вокруг которого уложена обмотка (рис. 4.45). Для того чтобы обмотка не влияла на передачу колебаний боковой поверхностью кольца в окружающую среду, ее витки пропускаются через специальные отверстия, смещенные как можно ближе к внешней стороне кольца, но так, чтобы не снизить жесткость поверхности кольца. При пропускании переменного тока через обмотку кольцо периодически растягивается и сжимается, совершая радиальные колебания и излучая своей боковой поверхностью. Если стержневой излучатель может созп авать направленное излучение в виде более или менее узкого пучка, то кольцевой, естественно, излучает равномерно во все стороны в плоскости, перпендикулярной его оси, и может создавать направленность излучения только в плоскости, проходящей через ось кольца. В некоторых случаях для получения узкого пучка излучения от кольцевого излучателя его помещают в конический отражатель. Рисунок 4.456 поясняет принцип действия такого отражателя. Для работы в жидкости отражатель можно [c.173]

Акустические форсунки в известных конструкциях охладителей пара не применяются, однако это не ис-.<лючено. На рис. 2.28 представлен схематический чертеж акустической форсунки [15]. В качестве источника колебаний служит аэродинамический стержневой излучатель, состоящий из стержня 2 и резонатора 1, который позволяет получать колебания газовой среды достаточно высокой интенсивности (в пределах 5—25 кГц). Регулирование параметров излучателя и угла раскрытия факела достигается изменением расстояния между соплом и резонатором. Изменение расходов жидкости и воздуха (или пара) осуществляется изменением давления в системах подачи, а также установкой внещней втулки, в которую подается жидкость, имеющей ряд цилиндрических отверстий для выхода жидкости, расположенных по окружности относительно оси форсунки. [c.70]

Как видно из рис. 8, для такого профилированного сопла 1. Хотя указанные типы сопел для генераторов Гартмана почти не применялись (исключение составляет стержневой излучатель Севори [34]), следует полагать, что их использование может несколько повысить мощность излучения. Так как длина ячейки До не зависит от величины внутреннего угла а, что было проверено нами на конических соплах с а=0, 30, 50, 70, 90 и 120°, частота излучения не зависит от профиля сопла. [c.22]

Хотя влияние дополнительного резонатора обычно состоит в усилении уже возникших акустических колебаний, тем не менее, судя по размерам канавки и ее расположению, по-видимому, здесь имеет место не усиление, а дополнительное возбуждение звука, подобное происходящему в свистках Левавассера. В этом случае излучатель как бы имеет два источника генерации, синхронизированных между собой, один из которых усиливает или даже инициирует работу второго. Это предположение основано на том, что при некоторых режимах работы излучателя, особенно стержневого типа (о чем еще будет подробно сказано в гл. 6), струя отработанного воздуха движется не в сторону резонатора, как показано на рис. 4, а после взаимодействия с резонатором изменяет свое направление и обтекает сопло. При этом кинетическая энергия струи достаточно велика, чтобы возбудить акустические колебания в тороидальном резонаторе, например типа Гельмгольца [15]. Необходимо лишь, чтобы частота колебаний в обоих излучателях была одинаковой, а фаза подобрана так, чтобы колебания усиливались. Так как вторичные резонаторы применяются обычно в стержневых излучателях при с с, когда поток воздуха из резонатора движется в основном по направлению к соплу, такой механизм работы вторичного резонатора кажется весьма правдоподобным. [c.24]

Анализируя тщательно проведенные исследования Р. И. Школьниковой [32], можно прийти к выводу о том, что оптимальные значения =1,64—1,66 соответствуют случаю, когда площадь поперечного сечения резонатора вдвое больше сечения втекающей струи, т. е. когда выполняется соотношение dp—бd 2.Tд к как для сравнительно высоких давлений — 4—5 ати), применявшихся в указанной работе, расширенир свободной струи а составляет приблизительно 1,2, то К = dp/d = = 1,2 1,41 = 1,68. Исходя из этого предположения, основанного на необходимости уменьшения турбулизации вытекающей из резонатора струи, следует, что при более низких давлениях (когда а 1,2) и особенно для стержневых излучателей (у которых струя имеет кольцеобразное сечение) должно наблюдаться увеличение мощности уже при меньших значениях коэффициента К, что и имеет место в действительности (см. гл. 5). Ввиду того, что указанное предположение еще строго не обосновано, то, подводя итоги влияния коэффициента К на излучаемую мощность, следует отметить, что бесспорна сейчас необходимость увеличения р до диаметра максимального расширения струи. Дальнейшее увеличение К, по-видимому, можно рекомендовать лишь после проверки каждой конкретной конструкции, так как мощность излучения зависит от многих параметров. [c.41]

Глава 5 СТЕРЖНЕВЫЕ ИЗЛУЧАТЕЛИ 1. Излучатель Гартмана со стабилизаторамн [c.66]

До сих пор мы сопоставляли кривые распределения давления в деформированной струе с частотными характеристиками эквивалентного излучателя, пытаясь качественно объяснить ход полученных частотных зависимостей. При этом было выяснено, что все изменения частоты генерации весьма удовлетворительно объясняются соответствующими изменениями расстояния между отражающей стенкой резонатора и скачком уплотнения (строго говоря, его средним положением). Поэтому можно считать гипотезу Мерха [24] об определяющем влиянии на частоту указанного расстояния (параметра В) подтвержденной (в том числе и для стержневого излучателя), причем, естественно, что при расчетах такой резонансной системы должны быть учтены фазовые соотношения между отраженной волной и колеблющимся скачком. Согласно представлениям Мерха, частота излучения определяется одинарным или двойным временем прохож- [c.85]

Один из основных вопросов, который надлежит выясншь для стержневых излучателей, заключается в следующем можно ли, пропорционально увеличивая диаметр сопла и стержня, а следовательно, повышая энергию выходящей струи без существенного и.яменения частоты, соответственно увеличить излучаемую мощность Если мощность растет пропорционально расходу воздуха при увеличении среднего диаметра кольцевого сопла, то можно надеяться создать высокочастотные излучатели большой мощности с неплохим к. п. д. [c.91]

Рассмотрим теперь характеристики направленности. Здесь следует указать, что в зависимости от частоты характеристика направленности излучателя без рефлектора может существенно изменяться, однако для исследованных нами конструкций мы никогда не получали однолепестковых характеристик, подобных тем, которые наблюдались Гартманом [30] и Буше [26]. При настройках, соответствующих оптимальному режиму работы ГСИ-4, его диаграммы направленности (см., например, кривую 4 на рис. 65) представляют нечто среднее между характеристиками монополя и диполя. При этом главный лепесток излучения почти всегда наблюдался по оси излучателя, тогда как генераторы, исследованные Гартманом, имели основной лепесток, расположенный приблизительно под углом 90° к этому направлению. Второй лепесток характеристики направленности стержневых излучателей может сильно деформироваться и менять угол при изменении параметров настройки. [c.94]

Одной из первых заинтересовалась стержневыми излучателями шведская фирма Demister AB, учитывая возможность их работы при низких давлениях [40]. При разработке промышленного варианта был учтен опыт Буше по повышению к.п.д. свистков за счет увеличения диаметра резонатора по сравнению с соплом. [c.97]

Большое распространение получили стержневые излучатели из силита — керамического материала на основе карбида кремния, кристаллического кремния и углерода, обладающего повышенным электросопротивлением в сочетании с термостойкостью. Варьированием процентного содержания составляющих можно изменять электросопротивление силита в значительных пределах (от 0,1 до 10 ож-сж). [c.192]

В этом параграфе покажем, как можно производить оценку звукового поля, создаваемого стержневым излучателем. Вначале напомним, что применяемые в прикладной акустике стержневые излучатели чаще всего выполняются в виде цилиндрического стержня 1 (или трубы) из пьезоактивного материала, на торцах которого закреплены в общем случае неодинаковые металлические накладки 2 (рис. 56). Хорошо нз-весгно, что излучатель такого типа совершает механические колебания преимущественно вдоль оси г. Поэтому излучение звука происходит благодаря колебаниям поверхностей накладок s,, и Sg. Через поверхности S, и S5 звук практически не излучается [143, 191, 214]. [c.115]

Мы уже много раз сталкивались с функциональными уравнениями подобного вида и научились их алгебраизировать. Поэтому сразу перейдем к анализу акустических свойств стержневого излучателя. Как всегда, нас будут интересовать характеристики дальнего и ближнего поля и в первую очередь диаграмма направленности, которую определим как [c.117]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...