Касание

Зажигание и поддержание дуги. Перед зажиганием (возбуждением) дуги следует установить необходимую силу сварочного тока, которая зависит от марки электрода, пространственного положения сварки, типа сварного соединения и др. (см. гл. V). Зажигать дугу можно двумя способами. При одном способе электрод приближают вертикально к поверхности изделия до касания металла и быстро отводят вверх па необходимую длину дуги. При другом — электродом вскользь чиркают по поверхности металла. Применение того или иного способа зажигания дуги зависит от условий сварки и от навыка сварщика. [c.19]

Электроды для ручной дуговой сварки представляют собой стержни длиной до 450 мм, изготовленные нз сварочной проволоки (ГОСТ 2246—70), на поверхность которых нанесен слой покрытия различной толщины. Один из концов электрода на длине 20—30 мм освобожден от покрытия для зажатия его в электрододержателе с це.иыо обеспечения электрического контакта. Торец другого конца очищают от покрытия для возможности возбуждения дуги посредством касания изделия в начале процесса сварки. [c.92]

В поступательной кинематической паре (рис. 55) реакция Рц, со стороны звена I на звено k отклоняется от нормали пп к плоскости касания элементов пары на угол треиия ф в сторону, противоположную относительной скорости Ощ звена k по отношению к звену i. [c.96]

Вместе с тем точки е и а касания лучей О—/я О—//с кривой Т = Т (/ ) определили бы положения звена приведения (углы ф,пзх и при которых [c.163]

Для осуществления заданного постоянного передаточного отношения зададимся на звене I, выбранном нами, профилем Кх — К, который в рассматриваемый момент времени проходит через мгновенный центр вращения (полюс зацепления) Р 2- Найдем на звене 2 сопряженный заданному профиль — К . который удовлетворял бы следующему условию где бы ни соприкасались профили Ki — Ki и /С2 — / 2, нормаль к ним, проведенная через точку их касания, должна проходить через постоянный полюс зацепления Ру - [c.193]

На плане отрезок лЬ ) пропорционален отрицательному ускорению точки 0.j, толкателя, так как начало плана я совмещено с точками Oj и 0. . Из чертежа получаем, что отрезок, изображающий на схеме радиус кривизны р, в точке касания профиля кулачка с тарелкой равен [c.220]

Для кулачкового механизма I вида определить радиус кривизны р профиля кулачка в месте его касания с концом толкателя, которое получается при повороте кулачка на угол 45 из положения, показанного на чертеже. Известно, что ход толкателя [c.227]

Для кулачкового механизма I вида найти полярные координаты точки профиля кулачка, которая находится в месте касания кулачка с концом толкателя при повороте кулачка на угол Фх = 30 [c.229]

Для кулачкового механизма III вида найти полярные координаты точки профиля кулачка, которая находится в месте касания профиля кулачка с тарелкой при повороте кулачка иа угол [c.230]

Для кулачкового механизма IV вида найти радиус-вектор точки профиля кулачка, которая находится в месте касания профиля кулачка с концом толкателя при повороте кулачка на угол Ф1 = 60° из положения, указанного на чертеже, если начальный угол отклонения толкателя от линии центров АС равен Фо = 30°, ход толкателя Ф = 30°, расстояние между центрами вращения кулачка и толкателя L = 80 мм, длина толкателя I = 60 мм, закон изменения второй производной от функции положения толкателя задан графиком [c.230]

Пара IV класса в плоском механизме исключает возможность одного какого-либо движения например, пара, показанная на рис. 2.9, исключает относительное движение звеньев Л и В в направлении нормали п — ПК кривым а — аир — р, проведенной в точке их касания. Возможными двумя относительными движениями звеньев этой пары являются качение и скольжение одной кривой по другой. [c.41]

Низшие пары V класса, т. е. пары, в которых касание звеньев происходит по поверхностям (см. 3, 7°) в плоских механизмах являются либо вращательными (рис. 1.1), либо поступательными (рис. 1.8), так как другие низшие пары, в частности винтовые, не могут входить в состав плоского механизма в силу пространственного характера относительного движения их звеньев. [c.41]

Из дифференциальной геометрии известно, что окружность кривизны в точке касания с кривой и сама кривая эквивалентны до производных второго порядка включительно, и поэтому заменяющий механизм эквивалентен основному в такой же степени, т. е. положения, скорости и ускорения одноименных точек того и другого механизма будут одинаковыми. [c.45]

Для определения положений кулачкового механизма (рис. 6.6), у которого толкатель 2 оканчивается плоскостью d—d, всегда касательной к профилю р—р кулачка /, можно также применить метод обращения движения. Все построения в этом случае следует выполнять аналогично тем, которые мы применяли для кулачкового механизма, показанного на рис. 6.3, а. Здесь надо иметь в виду, что касание кулачка 1 с плоскостью [c.133]

Откладывая векторы i и — си. в соответствующих направлениях по осям 0 н Ог, находим результирующий вектор Q. Направление этого вектора определяет мгновенную ось вращения ОР в относительном движении звеньев / и 2. Так как угловые скорости Wj и Юз приняты постоянными, то направление оси ОР неизменно и аксоидами в относительном движении будут два круглых конуса / и 2, имеющие касание по общей образующей ОР. [c.139]

Фрикционные механизмы, показанные на рис. 7.3, имеют в качестве звеньев круглые цилиндрические колеса 1 и 2, являющиеся центроидами в относительном движении звеньев. Эти механизмы фрикционных колес воспроизводят передачу движения с постоянным передаточным отношением. Мгновенным центром вращения в относительном движении будет точка касания колес 1 w 2. Механизм, показанный на рис, 7.3, а, будет механизмом с внешним касанием колес, у которого угловые скорости (о и Wj звеньев I и 2 имеют разные знаки. Механизм, показанный на рис. 7.3, б, будет механизмом с внутренним касанием колес, у которого угловые скорости (Oj и звеньев 1 п 2 имеют одинаковые знаки. [c.141]

Обозначим радиусы фрикционных колес 1 2 соответственно через и г . В точке касания колеса 1 и 2 имеют общую скорость равную [c.141]

Рис. 7.4. Конические центроидные механизмы о) механизм с внешним касанием колес б) механизм с внутренним касанием колес

Рис. 7.4. Конические <a href="/info/29574">центроидные механизмы</a> о) механизм с внешним касанием колес б) механизм с внутренним касанием колес

При внутреннем касании б всегда меньше 90 . [c.142]

Под действием силы F" поверхности касания сближаются друг с другом, а под влиянием силы F ползун А стремится сдвинуться относительно направляющей В. Сила трения f-rn по закону Амонтона— [c.219]

В некоторых случаях вращательные пары выполняют в виде пяты А и подпятника В (рис. 11.23), нагруженных осевой силой F. В этом случае на поверхности касания пяты и поднят- [c.228]

Так же как и в ранее рассмотренных задачах, полная реакция F звена 2 на звено 1 приложена к точке касания С звеньев и отклонена от направления общей нормали на угол трения (р в сторону, противоположную вектору относительной скорости скольжения о.,,. Величина силы трения приложенной к звену 1, определяется по формуле = /f", где / — коэффициент трения скольжения. [c.232]

В зоне касания цилиндра и плоскости возникает местная деформация контактного сжатия на площадке шириной Ь. Согласно положениям теории упругости напряжения приближенно могут быть приняты распределенными по эллиптическому закону. При этом кривая распределения напряжений симметрична и, следовательно, линия действия равнодействующей F этих напряжений совпадает с линией действия силы F. [c.232]

Рассмотрим, при каких условиях наблюдается трение качения и при каких трение скольжения. Пусть цилиндр А перемещается равномерно по плоскости В под действием силы F", приложенной в центре О и параллельной плоскости В (рис. 11.28). Если нормальное давление в точке С касания равно F, то сопротивление трения скольжения Ff, равно [c.234]

Сварку угольным электродом обычно выполняют только в нижнем положении. ][ри ручной сварке дуга возбуждается касанием электродом KpoMOi , электрод перемещают с короткими поперечными колебаниями. При автоматической сварке дугу возбуждают замыканием дугового промежутка угольным или графитовым стержнем. Электрод перемещается без поперечных колебаний. Вылет электрода из держателя обычно не превышает 75 мм. Для стабилизации дуги применяют пасты или порошки, содержащие легко-иопизируюпщеся компоненты, наносимые на кромки. В некоторых случаях для улучшения качества швов можно использовать флюсы, но составу такие же, как и при газовой сварке. Величину сварочного тока (А) для угольных и графитовых электродов выбирают в зависимости от диаметра электрода. [c.31]

И кривой тока появляется постоянная составляющая, т. е. происходит частичное выпрямление сварочного тока. Это ведет к нодкгагничиванию сварочного трансфор.матора, снижению его к. п. д. и в конечном счете ухудшению качества сварного шва. Для подавления постоянной составляющей пос.иедовательно с дугой в цепь сварочного тока BKJ[ro4aroT батарею конденсаторов С2 (рис. 79). Так как возбудить дугу касанием электрода к изделию [c.148]

Во вращательной паре подлежат определению величина и направление реакции, так как ее линия действия проходит через ось вращения пары. В поступательной паре подлежат определению величина и точка прилоокения реакции, так как известно только то, что направление реакции всегда перпендикулярно оси направляющих пары. В высшей кинематической паре (паре IV класса) подлежит определению только величина реакции, так как реакция направлена по общей нормали к кривым, образующим пару, и приложена в точке их касания. [c.104]

Проводим далее к кривой Т = Г (/ ) касательные 0—1 и О—II под углами I max I min находим на ней точки f и а касания. Эти точки определяют значения Ртах Р mill Р Пооле ЭТОГО нетрудно найти все величины, входящие [c.164]

Та сие профили образуются взаимоогибаемыми кривыми и называются сопря-оненными профилями. Эти профили должны удовлетворять условию, чтобы нормаль в точке их касания проходила через центр мгновенного вращения (полюс зацепления) в относительном движении звеньев. [c.193]

Геометрическое замыкание осуществляется соответствующими геометрическими формами элементов звеньев кинематической пары. Маиример, все пары, изображенные на рис. 1.1 и 1.6—1.9, являются замкнутыми геометрически, потому что касание элементов звеньев этих пар обеспечивается их геометрическими формами. [c.28]

Чтобы определить класс механизма и порядок присоединенных групп, необходимо предварительно произвести замену всех высших пар IV класса кинематическими цепями с низишми парами V класса. Для замены пары 2, 4 IV класса (рис. 3.21,6) через точку С касания звеньев 2 ц 4 проводим нормаль N — /V к профилю кулачка 2 и соединяем точку В — центр кривизны этого профиля в точке С — с точкой Л. Отрезок ВС является условным звеном 3, входящим в две вращательные пары V класса 4, 3 2, 3. [c.63]

Рис. 7.3. Цилиядричсские центроидные механизмы а) мехаплзм с внешним касанием колес 6) механизм с внутренним касанием колес

Рис. 7.3. Цилиядричсские <a href="/info/29574">центроидные механизмы</a> а) мехаплзм с внешним касанием колес 6) механизм с внутренним касанием колес

Фрикционные конические колеса обычно представляют собой прямые усеченные конусы 1 п 2 (рис. 7.4) они являются аксои-дами в относительном движении звеньев / и 2, оси вращения Л и В которых пересекаются в точке О. Касание колес происходит по общей образующей. С помощью сил трения, возникающих в точке касания, можно воспроизвести вращение этих колес вокруг осей Л и В с угловыми скоростями Oi и (Oj. Механизм конических фрикционных колес, показанный на рис. 7.4, а, носит название механизма круглых конических фрикционных колес с внешним касанием. На рис. 7.4, б показан механизм круглых конических фрикционных колес с внутренним касанием. [c.142]

Для надежной работы механизмов ф рикционных передач необходимо исключить проскальзывание между соприкасающимися колесами. Для этого надо, чтобы сила трения, возникающая между соприкасающимися элементами, была достаточной. Последнее достигается прижатием одного колеса к другому обычно с помощью пружин. Таким образом, соприкасающиеся элементы колес оказываются сильно нагруженными, деформируются и изнашиваются в процессе работы. Деформация соприкасающихся элементов и их проскальзывание вызывают износ поверхностей касания. [c.144]

Простейшим механизмом зубчатых передач является трех-звеннын механизм. На рис. 7.9 и 7.10 показаны механизмы круглых цилиндрических колес, у которых радиусы / и г., являются радиусами центроид в относительном движении звеньев 1 п 2, и точка Р является мгновенным центром вращения в относительном движении, Если в механизмах фрикционных передач центроиды представляют собой гладкие круглые цилиндрические колеса, то в механизмах зубчатых передач колеса для передачи движения снабжаются зубьями, профили которых представляют собой взанмоогибаемые кривые. Как это видно из рис. 7.9 и 7,10, для возможности передачи движения часть профиля зуба выполняется за пределами центроид радиусов н г , а часть — внутри этих центроид. Окружности радиусов и в теории механизмов зубчатых передач называются начальны.ми окружностями. Профили зубьев подбираются из условия, чтобы нормаль в их точке касания всегда проходила через постоянную точку Р — мгновенный центр вращения в относительном движении колес 1 а 2. [c.145]

Если в точках касания приложить опорные реакции F, направленные по нормали к элементарным площадкам соприкасания (рис. 11.1), и разложить их на составляющие, перпендикулярные и параллельные направлению движения, то нормальные составляющие F будут уравновеошваться заданными нормальными нагрузками, а касательные составляющие F в сумме создадут некоторую силу сопротивления относительному перемещению поверхностей А и В. Эта сила сопротивления и называется силой трения. [c.213]

Опыты также показывают, что коэффициент трения / изменяется при изменении нагрузки на единицу площади касания. Зависимость силы трения от относительной скорости и удельного давления легко объясняется тем, что величинь[ и характер деформаций отдельных выступов соприкасаюш,нхся поверхностей являются различными в зависимости от относительной скорости и удельного давления. [c.217]

В некоторых случаях поверхность касания ползуна и направляющей в поперечном сечении имеет вид симметричного двугранного угла или л<елоба (рис. 11.15, а). Такой ползун называется клинчатым. К ползуну I приложена движущая сила F, параллельная оси желоба, сила F a перпендикулярная к этой оси, нормальные реакции F" и Fl, перпендикулярные к граня. [c.223]

Между валом 1 и подшипником 2 имеется радиальный зазор. Тогда при вращении вала в направлении, указанном стрелкой, при наличии трения между валом и подшипником его цапфа будет как бы взбегать на подшипник. Предположим, что вследствие взбегания цапфы на подшипник касание элементов кинематической пары оказывается в точке Л, где реакция F параллельна силе F. На основании ранее установленных положений полная реакция F должна быть отклонена [c.227]

Рассмотрим вопрос о том, как определяется момент трения качения М . Физические явления, вызывающие трение качения, изучены мало, в технических расчетах пользуются в основном данными, полученными при экспериментах, проводимых над различными конкретными объектами катками, колесами, роликами и шариками в подшипниках и т. д. Опыт показывает, что сопротивление перекатыванию зависит от упругих свойств материалов соприкасающихся тел, кривизны соприкасающихся поверхностей и величины прижимающ,ей силы. На преодоление сопротивлений при перекатывании тел тратится работа. Работа эта расходуется на деформацию поверхностей касания. Пусть, например, имеется неподвижный цилиндр, лежащий на плоскости (рис. 11.26) и нагруженный некоторой силой F. [c.232]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...