Площадь касания относительная

При жидкостном трении (или граничном трении) поверхностей с относительно большими неровностями, вследствие разрыва масляной пленки, имеет место металлический контакт по выступам обеих поверхностей. Интенсивное деформирование и смятие вершин отдельных выступов происходят в начале работы двух трущихся поверхностей, пока они не приработаются, т. е. неровности этих поверхностей не примут более устойчивой формы и размеров, обеспечивающих увеличение фактической площади касания, при приработке выступы приобретают оптимальную кривизну, обеспечивающую наибольшую устойчивость масляной пленки [37]. По ГОСТу 16429—70 приработка представляет собой процесс изменения геометрии поверхностей и физико-меха- [c.18]

Известно, что в силу дискретности контакта твердых тел на фактических площадях касания развиваются высокие напряжения. В области давлений, наиболее часто встречающихся в машиностроении, рост фактической площади касания в зависимости от приложенной нагрузки описывается в основном начальным участком опорной кривой. В формировании фактической площади касания участвует только часть наиболее высоких неровностей, соответствующих некоторой относительной величине сближения [c.32]

Для случая контактирования двух шероховатых поверхностей относительная площадь касания определяется степенным выражением [c.55]

Исходя из формулы (1У.7) для сферической модели микро-неровностей, в случае упругого контакта получим уравнения для относительной площади касания и относительного сближения [c.56]

Из аналитических зависимостей для определения относительной площади касания и относительного сближения при упругом, пластическом контакте и пластическом контакте с упрочнением [57, 90] следует, что характер влияния отдельных параметров (давление, радиус закругления вершин неровностей, модуль упругости материала, его твердость, коэффициент Пуассона и параметр Ь) на фактическую площадь контакта и сближение остается постоянным. Фактическая площадь контакта возрастает с увеличением давления, радиуса закругления вершин [c.372]

Относительную г площадь касания при упругом контакте шероховатой поверхности с твердой гладкой поверхностью на основании рассмотрения сферической модели поверхности можно определить по формуле [c.373]

При пластическом контакте с упрочнением для расчета фактической площади касания можно использовать эмпирический закон Мейера с учетом закона подобия. Выражение для определения относительной площади касания в случае пластического контакта с упрочнением записывается в следующем виде [c.374]

Б указанных формулах q — тепловой источник Ре = 2гф F/a — число Пекле, относится к телу, где скорость перемещения теплового источника И / — коэффициент трения скольжения, — скорость скольжения Р — среднее напряжение сжатия / ф - радиус фактического пятна касания. В случае гладких тел и при упругих деформациях в контакте вместо г ф следует подставлять полуширину площади касания (по Герцу) для тел с начальным касанием по линии и радиус касания (при круговой площадке контакта) -в случае точечного первоначального касания. Для расчета температурной вспышки в контакте твердых тел можно воспользоваться полученными зависимостями и граничными условиями. В случае движения теплового источника относительно тел с малыми скоростями Pei < 0,3, Pej < 0,3 увеличение контактной температуры можно найти по формуле [c.177]

В случае пластического контакта относительная площадь касания [c.395]

Пусть 5ф = Sp(p(x), где х — высота сечения относительно нулевого сечения оо, проведенного через самый короткий стержень, "р — базисная площадь профилограммы, называемая нами расчетной площадью касания. [c.161]

Относительные площади касания поверхностей с волнистостью г]2в И макронеровностью т гн зависят в первую очередь от нагрузки. Рассмотрим эту зависимость, определив поверхности соприкосновения между двумя сферами при упругом контакте с помощью формул Герца. Ра- [c.165]

Снижение /у с повышением коэффициента подпора объясняется главным образом тем, что истинная (физическая) площадь касания поверхностей в очаге деформации растет относительно медленно, с затуханием. Такой же характер имеет рост удельных сил трения. [c.102]

Рассмотрим контакт двух твердых тел, одно из которых будем считать абсолютно твердым и шероховатым. Относительно другого контактирующего тела предположим, что оно имеет идеально ровную плоскую поверхность и упруго деформируется под нагрузкой. Под ненасыщенным контактом понимают ° такой вид взаимодействия, при котором число контактирующих микронеровностей п, значительно меньше числа микронеровностей на контурной площади касания А . [c.169]

Начальную часть кривой опорной поверхности, построенную в относительных координатах, характеризующую соотношения между относительной площадью касания т) и относительным сближением е, можно [c.10]

В реальных условиях обе контактирующие поверхности являются шероховатыми. С учетом вероятности встречи отдельных выступов формула для расчета относительной фактической площади касания будет иметь вид [c.126]

Подставляя в формулу (9) относительное сближение, выражаемое формулой (23), можно определить площадь касания однако для этого необходимо располагать кривой опорной поверхности и кривой распределения выступов по высоте. Поскольку опорная кривая определяется формой выступов и распределением их по высоте, можно установить связь между кривой распределения выступов по высоте и кривой опорной поверхности для рассматриваемой модели. Согласно формулам Герца, площадь единичного выступа пропорциональна его сближению, т. е. [c.45]

Из формулы (28) видно, что относительная площадь касания прямо пропорциональна радиусу выступов г, удельной нагрузке д и обратно пропорциональна модулю упругости Е, максимальной высоте неровностей и параметрам, характеризующим геометрию [c.46]

Фиг. 8. Влияние контурного удельного давления радиуса единичного выступа г, максимальной высоты неровностей Л ,ах и модуля упругости Е на относительную площадь касания.

Рассмотрим следующую схему. Контактирующие выступы в начале сминаются упруго, пока не достигнут критической деформации, после чего они начинают деформироваться пластически. В связи с этим, пользуясь кривой опорной поверхности, фактическую площадь касания можно разбить на две части упругую и пластическую. Пусть шероховатая поверхность, опорная кривая которой выражается формулой (9), контактирует с абсолютно гладкой твердой поверхностью. Тогда при сближении а часть выступов с относительной площадью Цхп будет сжата на величину, большую е =-г [c.52]

При соприкосновении двух шероховатых поверхностей, исполь-зуя формулу (9) и результаты, полученные в предыдущем параграфе, получим, учитывая вероятность встречи отдельных выступов, для относительной площади касания следующее выражение [c.55]

В процессе сближения контурная площадь касания А , константы 7 и V остаются неизменными, а величина относительного сближения е при сплющивании выступов равна относительной деформации выступов с максимальной высотой поэтому при анализе изменения силы трения в процессе формирования контакта следует рассмотреть деформацию отдельных выступов, вступающих в контакт в зоне перекрытия. Наиболее высокие выступы деформируются пластически, так как даже при малых нормальных нагрузках напряжение, действующее на этих выступах, значительно превосходит предел текучести деформирующегося материала из-за малой фактической площади контакта. В силу пластического деформирования, имеющего место в течение этапа изменение, сближение поверхностей оказывается зависящим от продолжительности действия нормальной нагрузки, а следовательно, при трении должна наблюдаться связь между силой трения и реологическими свойствами соприкасающихся материалов. [c.211]

Г1 — относительная площадь касания (безразмерная) с1 [c.372]

Следует отметить, что в тех участках фактической площади касания выступов протектора с полотном дороги, где выполняется условие (38), будет происходить проскальзывание 5 элементов протектора относительно полотна дороги. При этом зако-но.мерность распределения касательных напряжений в зоне контакта несколько изменится. Таким образом, в зоне контакта шины с дорогой будут участки проскальзывания 1 и сцеп- [c.107]

После подстановки значений относительной площади касания Г з. и сближения получим развернутую формулу конечной тепловой проводимости (или термического сопротивления) контакта, сформировавшегося [после выдержки под [c.97]

Отношение фактической площади касания Аг к номинальной Лн, без учета волнистости поверхности, определяется относительным сближением поверхностей е, зависящим от механических свойств материала и нагрузки, и параметрами и v, характеризующими геометрию шероховатой поверхности [c.101]

Интегрирование производят в относительных величинах сближений 8 = Л / / тах Рассмотрим произвольное сечение хх, отстоящее от верщины самого высокого, в пределах контурной площади касания, микровыступа на расстоянии /г, [c.97]

Износ зубчатых зацеплений При работе зубчатых зацеплений создаются переменные условия взаимодействия в пределах профиля зуба. Это связано прежде всего с тем, что скорость относительного скольжения изменяется от нуля (в полюсе зацепления) до максимального значения при контакте головки и ножки сопряженных зубьев. Поэтому в полюсной зоне имеет место чистое качение, а на остальных участках профиля также и скольжение. Начальное касание этих сопряжений происходит по линии и площадь контакта определяется условиями, деформации (по Герцу). Величина контактного напряжения также изменяется в пределах профиля, так как радиус кривизны профиля эвольвентных зацеплений переменен. [c.312]

Предварительно устанавливается диаграмма е = F t) угловых ускорений ковша, обеспечивающая безударную работу машины. В качестве исходной в данном случае для рассмотрения принята несимметричная трапецеидальная диаграмма. В результате двойного интегрирования функции е = F (t) получаются графики угловых скоростей (О = f 1 (t) и углов поворота гр = / 2 t), радиусов векторов 0 точки С рукояти относительно точек касания центроид (фиг. 3, а). Диаграмма ускорений имеет неравные площади, при необходимости во встряхивающем толчке. [c.197]

Пластмассовые антифрикционнце материалы 366 Пленки окисные 10, 22, 99, 134, 335 Плотность контакта 6 Площадь касания контурная 6 Площадь касания номинальная и фактическая 6 Площадь касания относительная 38 Полужидкостное трение 265 Правило Шарпи 355 Прирабатываемость 331 [c.374]

Опыты также показывают, что коэффициент трения / изменяется при изменении нагрузки на единицу площади касания. Зависимость силы трения от относительной скорости и удельного давления легко объясняется тем, что величинь[ и характер деформаций отдельных выступов соприкасаюш,нхся поверхностей являются различными в зависимости от относительной скорости и удельного давления. [c.217]

Недостатки червячного зацепления могут быть в значительной степени устранены, если нарезать зубья червячного колеса червячной фрезой, представляющей собой точнуЕО копию червяка. При нарезании червячного колеса между червячной фрезой н нарезаемым колесом должно быть осуш,ествлено то относительное движение, которое имеют червяк и колесо при правильном зацеплении. В этом случае каса ше червяка с колесо.ч будет происходить по некоторой линии. Для увеличения площади касания ободу червячного колеса придается форма, при которой колесо охватывает червяк (рис. 7.14). [c.488]

Для сварки I группы сплавов, обладающих повышенной склонностью к образованию выплесков п трещин, требуются относительно высокие значения усил1Ш сжатия. Прп роликовой сварке площадь касания ролика с деталью несколько больше, чем прп точечной сварке электрода с деталью, кроме того, про-псходит значительное шунтирование тока через ранее сваренные участки шва. В соответствии с этим по сравнению с точечной сваркой увеличиваются на 5—10% усилия сжатия и на 15—25% сварочный ток. В случае двух швов с иерекры-тпем ток прп сварке второго шва повышается на 15—20%. [c.313]

Неполная сила трения покоя соответствует очень малым, частично обратимым перемещениям, величина которых зависит от приложенной силы. Перемещение, соответствующее неполной силе тренпя и называемое предваришельпым смещением, складывается из объемного и контактного смещений первое обусловлено деформацией сдвига объема трущихся тел под действием приложенной нагрузки, второе — деформацией неровностей — контактным предварительным смещением. Это смещение при упругом контакте обусловлено упругим деформированием контактной зоны, при пластическом — перераспределением фактической площади касания в момент сдвига [31]. Неполная сила трения имеет место в тех случаях, когда трение нспользуется для предотвращения относительного скольжения двух тел. Сила трения покоя — это максимальное значение неполной силы тренпя, когда предварительное смещение переходит в скольжение. Сила трения покоя соответствует максимальному значению предварительного смещения. Сила трения движения соответствует большим необратимым отБОСптельным перемеще- [c.7]

В исследованиях, результаты которых изложены ниже, для определения Fon использован метод построения кривой опорной поверхности по двум профилограммам [20]. Сущность метода заключается в том, что с поверхности снимаются продольная и поперечная профнлограммы, по профилограммам строятся продольная и поперечная кривые относительной опорной длины профиля P (ГОСТ 2789—73). Абсциссы кривых, соответствующие одному и тому же уровню сближения, перемножают и строят кривую опорной поверхности, учитывающую продольную и поперечную шероховатости. При контактировании шероховатой поверхности, для которой построена кривая опорной поверхности, с гладкой твердой плоскостью можно с некоторым приближением считать, что фактическая площадь касания при данном сближении равна соответствующей абсциссе кривой. [c.43]

На фиг. 8 показано влияние различных параметров на йеличину относительной площади касания. Расчет производился применительно к стальной поверхности высокой чистоты обработки при следующих значениях параметров V = 3 6 = 5 = 0,0001 мм Е = 2-10 кг/мм р. = 0,3 д 0,2 кг/мм . [c.47]

Использ5 я относительное сближение и учитывая, что в произвольном сечении сближение равно е ==е—X (рис. 15), из формул (23) —(25) получим значение контурного давления (среднего нормального напряжения на контурную площадь касания) [c.19]

Второй вид повреждений поверхности встречается значительно чаще в связи с тем, что процессы, происходящие на поверхности трения, осуществляются на периодически изменяющихся контурных участках трения, имеющих очень малую фактическую площадь касания. При трении на относительно малой площади отдельные участки оказываются чрезмерно перефуженными, что приводит к образованию перефетых зон и нежелательным последствиям. Если перефев достигает температуры рекристаллизации, то разупрочнение такого участка неизбежно. [c.312]

В случае механического разрушения поверхностей, по мнению автора, целесообразно использовать следующие комплексы, вытекающие из рассмотрения механики фрикционного контакта комплекс Ц,=/ /НВ (где Р - номинальное напряжение сжатия НВ - твердость материала), ранее применявшийся в расчетах при адгезионном и абразивном изнашивании, характеризует напряженное состояние контакта и безразмерную площадь фактического касания тел комплекс = й/х, где h - толщина смазочного слоя X — характерный размер (диаметр режущей абразивной частицы, приведенный размер шероховатости) определяет относительную толщину смазочного слоя комплекс Uy = iP/a TflfiP — контактное напряжение сжатия — коэффициент, зависящий от коэффициента трения / и напряженного состояния в контакте Oq — предел усталости материала в данных условиях трения характеризует усталостную прочность трущихся поверхностей). [c.181]

При расчете с помощью системы уравнений ТДТИ получаем изменение процесса во времени (для одного цикла срабатывания) скоростей ведущей и ведомой частей и скорости относительного скольжения, нагрузки, момента трения, температуры на фрикционном контакте и в объеме материалов, фактической площади контакта и размеров пятен касания, износа фрикционного элемента во времени, а также изменение всех этих параметров от цикла к циклу при повтор но-кратковременном режиме работы. [c.299]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...