Метод касания следов

Автор работы [29] указывает, что стабильность качества соединения при ультразвуковой сварке можно повысить путем обеспечения одинакового исходного состояния поверхностей у всех свариваемых деталей. В работе показано, как за счет тщательной обработки поверхности 100 образцов из меди М1 (обезжиривание поверхностей образцов до и после их травления, механическая зачистка с промывкой растворителями поверхности рабочего инструмента, установка образцов без касания свариваемой поверхности пальцами) удалось уменьшить разброс в значении срезающих усилий на точку до 6%. Более того, Б. В. Савченко [42] сделал вывод, что реальной возможностью повышения стабильности соединений, полученных ультразвуком, является предварительная обработка деталей перед сваркой. Но сварка металлов ультразвуком без предварительной подготовки поверхности, как это известно, является одним из основных преимуществ этого метода. Отсюда следует, что в решении проблемы стабилизации процесса УЗС необходимо искать другие приемы приемы стабилизации управления основным энергетическим параметром режима [c.61]

В настоящее время наиболее распространены следующие методы сварки свинца дуговая электросварка угольным электродом, электросварка угольным электродом методом касания, водородно-воздушная, [c.590]

Сварку следует вести с минимальной длиной дуги порядка 1—1,5 мм или методом касания. [c.55]

В случае фиг. 12 след цилиндрической поверхности является окружностью круга, обладающей свойством иметь с прямой две точки пересечения таким образом, вертикаль, проведенная через точку С, должна два раза встречать поверхность сначала в первой точке, вертикальная проекция которой есть с и через которую проходит образующая, когда она опирается на точку О, и затем во второй точке, вертикальная проекция которой есть с и через которую проходит образующая, когда она опирается на точку Е следа. Хотя эти точки и имеют общую горизонтальную проекцию, они, тем не менее, совершенно различны, и каждой из них соответствует своя плоскость касания. Действительно, для каждой из двух точек касания надо найти вторую прямую, которая должна определить положение касательной плоскости. Если строго следовать общему методу, трактуя след как вторую образующую, нужно рассматривать ее последовательное прохождение через все точки касания и провести касательную к каждой из них но в частном случае цилиндрических поверхностей можно упростить задачу. Действительно, касательная плоскость в точке С, с касается поверхности на всем протяжении прямолинейной образующей, проходящей через эту точку следовательно, она касается ее в точке О, находящейся на образующей, и, следовательно, должна проходить через касательную к следу в точке О. Подобным же рассуждением находим, что плоскость, касательная в С с должна проходить через касательную к следу, проведенную через Е. Поэтому, если в двух точках О и Е провести к следу две касательные ОК, [c.51]

Для определения положений кулачкового механизма (рис. 6.6), у которого толкатель 2 оканчивается плоскостью d—d, всегда касательной к профилю р—р кулачка /, можно также применить метод обращения движения. Все построения в этом случае следует выполнять аналогично тем, которые мы применяли для кулачкового механизма, показанного на рис. 6.3, а. Здесь надо иметь в виду, что касание кулачка 1 с плоскостью [c.133]

Из уравнения (7.31) нетрудно получить соответствующие уравнения для моментов по приведенной выше методике. Второе решение можно получить, используя метод фазовой плоскости [3]. Это решение носит более наглядный физический смысл. Исходя из физической сущности исследуемой задачи, введем следующие предпосылки. Необратимые изменения структуры системы происходят при пересечении движением системы заданного уровня касание движением системы заданного уровня также вызывает смену структуры [3]. [c.286]

Таким образом, кинематический или геометрический метод конструирования заключается в соблюдении следующего принципа две детали, предназначенные для совместной работы, должны иметь число точек касания, равное шести минус число степеней относительной свободы. [c.43]

В этой связи необходимым для моделирования испытаний являются вопросы определения температурных полей в парах трения современных работающих и проектируемых машин. Поэтому так широко продвигаются в настоящее время во всем мире исследования температурных полей аналитическими и экспериментальными методами. Следует подчеркнуть, что специфические трудности точного измерения температур на реальных пятнах касания и. поверхностях трения в целом, а так же температурных градиентов вдоль и перпендикулярно среднему горизонту поверхности трения приводят к тому, что для точного определения температурных полей экспериментальные методы измерения температур обычно взаимно корректируются с аналитическими. [c.144]

При синтезе методом огибания рабочие поверхности зубьев образуются как огибающие производящей поверхности в относительном движении этой поверхности и каждого из нарезаемых колес пары. В зависимости от характера этого движения полученное зацепление может иметь линейчатое или точечное касание сопряженных поверхностей зубьев. Для самого общего случая — передач между скрещивающимися осями — условия образования зацеплений с точечным и линейчатым контактом могут быть сформулированы следующим образом. [c.87]

Рис. 22.2. Схемы методов формообразования поверхностей а — следов 6 — касания в — копирования г— обкатки (огибания)

Сущность метода сводится к следующему проверяемая втулка укладывается на синусную линейку, и измеряются углы 7 и (фиг. 178), образованные линией касания втулки с поверхностью линейки и образующими втулки (искомый угол конуса 2а равен сумме углов 7 и й). [c.141]

Следует отдавать предпочтение методам, выявляющим погрешность зубчатого колеса в условиях касания измерительного наконечника с профилем, аналогичным тем, которые будут иметься при эксплуатации колеса. [c.442]

Сварка начинается с зажигания сварочной дуги, которое происходит при кратковременном касании концом электрода изделия. Благодаря протеканию тока короткого замыкания и наличию контактного сопротивления торец электрода быстро разогревается до высокой температуры и возникает сварочная дуга. В процессе зажигания дуги конец электрода следует удалить от изделия на 4—5 мм. Зажигание дуги производят прямым отрывом электрода после короткого замыкания — методом впритык или скользящим движением конца электрода с кратковременным касанием изделия — методом спички . Дугу перемещают таким образом, чтобы обеспечивалось проплавление свариваемых кромок и получалось требуемое качество наплавленного металла при хорощем формировании щва. Это достигается поддержанием дуги постоянной длины и соответствующим перемещением конца электрода (рис. 30). При ручной сварке длина дуги в зависимости от марки и диаметра электрода, условий сварки составляет 0,5—1,2 диаметра электрода. Большое увеличение дуги приводит к снижению глубины провара, ухудшению качества шва, увеличению разбрызгивания, а иногда к порообразованию значительное уменьшение — к ухудшению формирования и короткому замыканию. [c.89]

Для определения положений кулачкового механизма (рис. 315), у которого ведомое звено 2 оканчивается плоскостью с1 — всегда касательной к профилю р — р кулачка 1, можно также применить метод обращения движения. Все построения в этом случае следует выполнять аналогично тем, которые мы применяли для кулачкового механизма, показанного на рис. 312, а. Здесь надо иметь в виду, что касания кулачка I с плоскостью с1 — й находятся не в точках В -, 3, 4,..., а в точках В , В1. .., в которых плоскость —к занимает положение 2 — 2, 3 — 3, 4 — 4. [c.230]

Определение площади касания впервые производилось посредством измерения электросопротивления контакта шероховатых поверхностей [23]. Однако этот метод не свободен от ошибки, так как на величину сопротивления влияет не только общая площадь касания, но и диаметр отдельных пятен, из которых она состоит. Критика этого метода дана в 1942 г. [27]. Общее сопротивление шероховатой сферы, выражается следующей формулой [c.58]

При лезвийной механической обработке применяют методы геометрического образования поверхностей, когда образующие профилей зубьев и их направляющие формируются копированием, обкатом, образуются как след или путем касания. [c.220]

Для отыскания графическим методом действительных корней уравнения вида / (х) = О следует построить график функции у = / (х) и определить точки пересечения или, в случае кратных корней, точки касания его [c.236]

Выясним зависимость между w и s, предполагая обе эти величины постоянными (вагон движется равноускоренно, и диск находится в относительном покое по отношению к движущемуся вагону). Применим к нашему диску метод кинетостатики. К диску приложены следующие силы сила тяжести Р, нормальная реакция опорной плоскости N и сила трения Т (две последние силы приложены в точке касания А диска с опорной плоскостью). Присоединим к этим силам силы инерции. Так как диск движется поступательно (он участвует в движении кузова вагона), то достаточно ввести равнодействующую силу инерции = — Mw, где М — масса диска, приложив эту силу в центре тяжести С и направив ее справа налево. [c.168]

Еслн тело начинает двигаться из состояния покоя, то нужно применить метод, рассмотренный в гл. VI т. I и определить, начнется ли проскальзывание в точке касания. Сформулировать его вкратце можно следующим образом. [c.227]

При ЭТОМ ДЛЯ построения линии действительного изменения упругости водяного пара в ограждении из точек на поверхностях ограждения, соответствующих вв и вн, проводятся касательные к линии максимальной упругости водяного пара. Между точками касания будет находиться зона конденсации, т. е. та часть ограждения, в которой будет конденсироваться водяной пар. Количество конденсата в ограждении определяется по разности количеств водяного пара, притекающего к зоне конденсации и уходящего от нее. Пояснение этого метода расчета дано в следующих примерах. [c.210]

Как только вы решили, что волна-3 завершена, необходимо провести еще одну линию канала, определяющую завершение волны-4. На диаграмме В (см. выше) изображены шаги по решению данной задачи поскольку волна-3 значительно длиннее волны 1 и следующая за ней коррекция осталась выше ценовой зоны волны-2, делается предположение о ее завершенности, а затем через точку минимума коррекции после предполагаемого максимума волны 3 чертится линия тренда, позволяющая определить, завершилась ли волна-4. Если вскоре после этого образуется новая точка максимума, причем без прорыва или касания линии тренда 2-4, по всей вероятности, формируется волна-5. Если до образования новой точки максимума происходит пересечение линии тренда 2-4, велика вероятность, что волна-4 еще не завершилась, а первая точка минимума Коррекции указывает на окончание сегмента а волны-4. [Замечание возможно, линию тренда 2-4 придется неоднократно корректировать. Все описанные выше процедуры и методы аналогично применяются и к нисходящим импульсным волнам.] [c.132]

При построении каналов Коррекций следует обращать особое внимание на Ь-волну. Для Зигзагов и Плоских всегда чертите линию тренда от начала волны-а до конца волны-Ь (называемую трендовая линия О-В). Параллельно ей надо провести линию через завершение волны-а. Если фигура, с которой вы работаете. Зигзаг, то с-волна может пробивать параллельную трендовую линию или оставаться далеко от нее, но она не должна ее касаться. Если же наблюдается касание, это свидетельствует, что данный Зигзаг часть более сложной Коррекции, такой как Двойная или Тройная Комбинация либо Двойной или Тройной Зигзаг (подробнее об этом читайте на стр. 9-3). Как только трендовая линия О-В пробита, вероятно, с-волна (и более крупная конфигурация) завершена. Для Треугольников трендовая линия проводится через концы волны-Ь и волны-d. Когда линия тренда B-D пересечена, вероятно. Треугольник завершился. Более сложные методы построения каналов описаны в Главе 12. [c.156]

В пользу целесообразности использования аналитического описания поверхности Д и) в натуральной форме свидетельствует следующее. Характерной особенностью сложных поверхностей деталей является то, что такого типа поверхности не допускают движения самих по себе . Если поверхность Д не может перемещаться сама по себе , то подходить к решению задачи ее формообразования следует локально, рассмотрев первоначально участок поверхности Д в дифференциальной окрестности текущей точки на ней, например, в точке ее касания с поверхностью И инструмента. Локальный подход к решению задач формообразования сложных поверхностей деталей требует широкого привлечения хорошо разработанных методов дифференциальной геометрии, эффективных для анализа их локальной топологии, и предполагает аналитическое представление поверхностей Д и) в натуральной форме. Поэтому решать задачи синтеза наиболее эффективных способов формообразующей обработки деталей удобнее исходя из натурального представления геометрической информации о поверхностях Д н И. [c.26]

Известные методы исключают возможность получения однозначного решения задач формообразования для случаев сочетания двух и более относительных движений поверхностей Д н И. Бесконечное разнообразие способов многокоординатного формообразования заданной поверхности детали следует, в частности, из того, что параметры относительного движения поверхностей Д н И обычно определяются только из условия их правильного касания в момент формообразования поверхности Д. При этом в качестве основного условия требуется выполнения только условия контакта, определяемого уравнением контакта [c.120]

Второй множитель правой части является конструктивным фактором, первый — т] — технологическим, определяемым толщиной 1 лопастей в точках касания шаров (см. рис. 29, а, разрез А—А). Величина 1, в свою очередь, определяется прочностными характеристиками материала, из которого сделаны лопасти, а также технологическими возможностями, которыми располагают при изготовлении толкателя. Например, если лопасти изготовляют литьем по выплавляемым моделям, форма этих лопастей может быть достаточно сложной, лопасти можно выполнить с пазами, обеспечивающими касание шаров при сближении. В этом случае т) = 1. Как следует из изложенного, дать рекомендации для выбора точного значения коэффициента г в отрыве от реальной конструкции и технологических возможностей ее изготовления не представляется возможным. Для различных конструкций толкателей с дисковым ротором - материалов лопастей и числа 2 шаров, с учетом различных возможных технологий изготовления деталей, ц = 1—1,45. Эти значения могут быть рекомендованы для расчетов. В связи с довольно широкими пределами изменения ц может быть рекомендован метод последовательного приближения для вычислений по формулам, в которые входит этот коэффициент. [c.78]

Различают реальную геометрическую поверхность, полученную в результате обработки заготовки на станке, и идеальную. На от клонение реальной поверхности от заданной влияют различные факторы — как случайные, так и систематического характера, например принятый метод формообразования поверхности. Существуют четыре метода образования производящих линий поверхности копирования, огибания, следа и касания. [c.7]

Сущность метода в следующем. Шарик мысленно вкладывают в зуб производящего колеса и рассматривают станочное зацепление в тот момент, когда точки касания зуба производящего колеса с шариком и с нарезаемым колесом совпадают. В этом положении координаты центра шарика можно вычислить из условий его контакта не с квазиэвольвентной поверхностью зуба нарезаемого колеса, что достаточно сложно, а с плоской поверхностью зуба производящего колеса, что значительно проще. [c.77]

Достоинства станка Мааг, в сравнении с другими методами зубошлифования следующие 1)наличие механизма компенсации износа шлифовального круга, 2) небольшая поверхность контакта круга шлифуемымзубом, что не только дает небольшое тепловыделение при обработке, но и уменьшение ошибок, обусловленных неравномерным износом режущей части круга и неизбежных при касании круга с зубом по значительной части его профиля. [c.331]

Метод вспомогательной центроиды является основным при построении сопряженных профилей зубьев. Относительное движение колес сводится к качению без скольжения друг по другу центроид и Г[[ (см. рис. 6.31). При этом точка их касания Р является мгновенным центром вращения в относительном движении. Возьмем вспомогательную центроиду Цд, которую будем перекатывать без сколь-женвя сначала по центроиде Ц1, а затем по центроиде Цц. Положение вспомогательной центроиды Цд выберем таким, чтобы она соприкасалась с основными центроидами Ц и Цц в полюсе Р, являющимся мгновенным центром в относительном движении Цд и Ц[, а также Цд и Цц. Любая точка, например Р, связанная с вспомогательной центроидой, опишет при качении ее по Ц и Цц циклоидальные кривые. Эти кривые (как следует из теоремы Виллиса) должны касаться друг друга в такой точке, чтобы общая нормаль к этим кривым проходила через точку Р, являющуюся полюсом зацепления и мгновенным центром вращения в относительном движении двух центроид. Выполняя это условие, будем получать сопряженные профили, которые представляют собой рулетты, т. е. огибаемую и огиба[ощую при взаимном относительном качении центроиды Ц и Цц, или наоборот. [c.251]

Метод анализа инцидентности для грани, заданной кусочноаналитической математической моделью, заключается в следующем. Проведем через точку Т произвольную прямую ТТ. Прямая может пересекать или не пересекать граничные контуры N,. Вследствие замкнутости граничных контуров и отсутствия самопересечений число точек пересечения всегда четно, включая случай касания. Касательная является предельным положением секущей, при которой две точки пересечения сливаются. Исключим точки касания, а затем упорядочим и пронумеруем точки пересечения, двигаясь вдоль прямой ТТ. Необходимыми и достаточными условиями инцидентности точки Т открытой области (множеству внутренних точек) являются наличие двух или более точек пересечения (необходимое условие) и попадание точки Т в интервал между нечетной и четной точками пересечения (достаточное условие). [c.99]

Показания естественной термопары в случае дискретного контакта зависят от распределения, размеров и формы пятен фактического касания и пропорциональны, при принятии ряда допущений, квадратному корню из средней температуры всех пятен [1]. Спай искусственной термопары имеет конечный объем, что является причиной инерционности и других специфических погрешностей этого метода измерений. Показания полуискусственных термопар и термопар без предварительно формируемого спая следует относить к температурам, развивающимся при трении электродов о поверхность одного из элементов пары, или к температурам пластически деформируемых поверхностных слоев материала. [c.20]

В работе [19] рассматриваются частные случаи поверхностей одинакового ската, горизонтальными следами которых являются либо эллипс, либо гипq)бoлa, либо парабола. Даются способы построения элементов этих поверхностей образующих, ребер возврата, линий касания с поверхностями второго порядка, вписанных в поверхности одинакового ската. В указанной работе применяются графические методы исследования с помощью аппарата начертательной геометрии. [c.73]

При конструировании ложемента его нижние поверхности н,елесообраяно делать с несколькими выемками, чтобы исключить случайное попадание стружки, способной привести к нарушению правильного контакта заготовки с установочной поверхностью. Для устранения кромочного касания заготовки с установочной поверхностью необходимо делать скосы или фаски на верхних плоскостях ложемента, а также необходимо предусматривать выемки в местах возможного расположения следов от плоскости разъема моделей и штампов. Точность обработки в ложементах обычно получается в пределах 4—5-го классов. Для ее повышения необходимо использовать заготовки, получаемые точными методами (литьем под давлением, по выплавляемым моделям, в корковые формы, в кокиль и др.). [c.210]

Идея опытов Ф. П. Боудена и Д. Тейбора состояла в том, что сжимались два пересекающихся цилиндра и фиксировался след контакта, образованного в результате сжатия. Зная зависимость величины следа контакта от нагрузки, авторы нашли, что площадь контакта пропорциональна сжимающей силе в степени /3, что совпадает с расчетами по формуле Треска для чисто пластического контактирования. Отсюда был сделан вывод о преобладающей роли пластической деформации. Указанный метод определения площади фактического контакта очень неточен и труден но исполнению. Полное сопротивление контакта равно сумме двух сопротивлений — растекания, обусловленного размерами зоны касания (контурной площади), и ситочного, зависящего от числа и размеров пятен фактического контакта. Определение количества пятен фактического контакта является пока еще нерешенной задачей. Этой задачей занимался Р. Хольм [107]. [c.89]

Определение характеристик фрикционной усталости материалов. Анализ формул для вычисления износа показывает, что значения износа можно определить, если известен показатель кривой фрикционной усталости. Существует несколько методов определения этого параметра (73, 103]. Однако эти методы достаточно трудоемки. Анализ показывает, что методику определения показателя кривой фрикционной усталости можно существенно упростить, проводя эксперименты при нагрузках, соответствующих минимальному коэффициенту внешнего трения при упругом ненасыщенном контакте. Методика определения показателя кривой фрикционной усталости основана на том, что поверхностные слои твердых тел обладают постоянными усталостными характеристиками при трении без смазочного материала с использованием инактивной смазки. Методика определения показателя I заключается в следующем. Проводят испытания при нагрузках, вычисляемых по формуле (76) гл. 1 и соотвегствующих минимальному коэффицне.чту трения при упругих деформациях в зонах касания н различных То и р в течение определенного времени, достаточного для определения линейного или весового износа (например, в течение [c.62]

При проверке шабреной поверхности методом пятен на краску на рабочую поверхность линейки наносят тонкий слой краски. Линейку кладут на проверяемую поверхность и слегка перемещают. Затем линейку снимают и определяют на проверяемой плоскости число пятен касания (пятна со следами краски), расположившихся в квадрате 25x25 мм. Чем больше количество пятен, тем поверхность точнее. Количество пятен указывается в технических условиях или чертеже обрабатываемой детали и обычно составляет 25 16 10 6 пятен. [c.103]

Канд. техн. наук К. М. Писмаником разработан следующий метод нарезания гипоидных колес с равновысокими зубьями. Нарезание колес производится по методу обката, при этом плоскость производящего колеса совпадает с общей касательной плоскостью к делительным конусам малого и большого колес гипоидной передачи. Поверхность, описываемая режущими кромками инструмента в их движении резания, связана с производящим колесом, а поверхности зубьев при этом образуются как огибающие поверхности, описываемые режущими кромками инструмента в относительном движении между производящим колесом и каждым из нарезаемых колес. Касание полученных поверхностей зубьев друг с другом при зацеплении в каждый момент времени теоретически происходит в одной точке. Геометрическое место этих точек в различные моменты зацепления образует линию зацепления гипоидной пары. [c.401]

Разрешающая способность метода зависит от величины угла пересечения хорд чем больше этот угол, тем легче и быстрее происходит поиск. В этом смысле неблагоприятным для решения является случай, показанный на рис. П-33, в. Наконец, самым тяжелым будет случай касания субрезольвент (имеющих, заметим, также общую точку). Тогда, как видно из рис. П-34, точка пересечения хорд может указать и ложное положение искомой общей точки субрезольвент, где ее на самом деле и нет. Это обстоятельство, однако, не является пороком метода, а свидетельствует лишь о том, что из нескольких, имеющихся в нашем распоряжении субрезольвент следует использовать для решения ту пару, которая имеет наибольший угол пересечения. [c.117]

Согласно изложенному методу, построим ряд плоскостей, параллельных направлению лучей, перпендикулярных вертикальной плоскости проекций и, следовательно, проектируемых на эту плоскость их следами Рр, Р1Р1, Р2Р2 и т. д. Рассмотрим, в частности, плоскость Р она пересечет шар по кривой, вертикальная проекция которой не может лежать вне следа Рр, и горизонтальная проекция будет кривой р р р р. Построив последнюю, проведем к ней две касательные 0 Ь и и Т , параллельные V И, которые будут горизонтальными проекциями двух лучей, касательных к шару вертикальные проекции этих же лучей совпадут со следом Рр. Точки касания Т я будут проекциями двух точек касания этих лучей с шаром и принадлежат, следовательно, к кривой, разделяю- [c.199]

Наибольшая производительность труда достигается при использовании параметризованного семейства геометрических моделей изделия. Суть метода заключается в следующем конструктор создает обобщенную параметризованную модель изделия, а затем, подставляя конкретные значения параметров, получает нужный вариант модели. Параметризация позволяет также изменить технологию создания обычных (т.е. не объединенных в семейство) моделей. Если при обычном подходе конструктор должен при построении точно соблюдать все размеры, то теперь он может строить эскиз, следя только за соблюдением формы (принадлежность точки отрезку, пересечение линий, касания), а затем задавать нужные значения параметров. Разделение задания формы и размеров приближает автоматизированное проектирование к реальному процессу конструирования изделия, когда предварительно рисуется внемасштабный эскиз и лишь [c.23]

Для конкретизации оператора объекта управления, полученного выше, следует определить распределение удельных давлений по пятну касания. Так как ЭШК представляет собой упругое тело, соприкасающееся с обрабатываемой поверхностью по некоторой площадке, то задача нахождения напряжений в нем должна рассматриваться как конкретная задача теории упругости. Нелинейная зависимость между силой поджатия и деформацией круга при большой деформации приводит нашу задачу в класс нелинейных. Аналитическое решение подобных задач является чрезвычайно сложным и трудоемким, поэтому распределение напряжений исследовалось с помощью поляризационнооптического метода [181. [c.154]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...