Касание линейное

Так как (8-135), (8-136) получены из условий касания линейной механической характеристикой ИД соответствующего эллипса нагрузки,, они определяют интересующую нас предельную амплитудно-частотную характеристику СП при Мс = 0 и Мв = 0. В эти формулы входит передаточное число редуктора. [c.465]

Эксплуатационные исследования долговечности подъемных канатов, проведенные автором и рядом исследователей 115 и др.], показали, что канаты с точечным касанием проволок менее долговечны, чем канаты с линейным касанием. Линейное касание проволок в прядях снижает контактные напряжения и повышает сопротивление прядей поперечному сжатию (расплющиванию). Канаты типа ТК следует применять на стоячем такелаже при отсутствии перегибов его по блокам и криволинейным поверхностям. [c.73]

В точке касания линейные скорости точек колесика и диска равны гф, = р(/)Ф2 Связь неголономная, удерживающая, нестационарная. [c.206]

В тех случаях, когда форма деталей такова, что соприкосновение их поверхностей при отсутствии нагрузок, прижимающих эти детали друг к другу, происходит в точке или по линии, говорят, что имеет место начальный точечный или линейный контакт (шарик и кольцо шарикоподшипника, колесо и рельс и т. п.). Под действием нагрузки, прижимающей детали друг к другу и направленной по общей нормали к их поверхностям в месте касания, происходит местная деформация соприкасающихся тел, называемая контактной. Вместо контакта в точке или по прямой линии возникает контакт по некоторой малой площадке (контактная площадка). В частном случае контакта двух цилиндров с параллельными образующими площадка контакта имеет форму прямоугольной полоски. [c.340]

Рио. 3. Высшие кинематические пары с линейным и точечным касанием. [c.15]

В описанном расчете не принято во внимание трение на ободьях колес, которое получается из-за того, что ободья колес в результате силы нажатия подвергаются контактному сжатию и вместо линейного касания образуется деформированная площадка небольшой ширины. При вращении колес контактное сжатие сопровождается упругим сдвигом трущихся поверхностей. На приведение в деформированное состояние последовательно сжимаемых площадок ободьев затрачивается энергия, которой мы пренебрегаем. [c.93]

Для расчета сложных зубчатых механизмов с подвижными осями можно применять графические методы кинематического анализа. Линейную скорость у точки касания колес / и 2 обычной зубчатой передачи с неподвижными осями изобразим вектором Я,а (рис. 87) и точку а соединим с осями О, и О, вращения обоих колес. Прямая а—с, очевидно, изображает закон изменения линейных скоростей точек колеса 1, а прямая а—Ь—точек колеса 2. [c.123]

Износ поверхностей и износ сопряжений. Условие касания поверхностей. Основной характеристикой износа детали является линейный износ V, который измеряется в направлении, перпендикулярном поверхности трения. Вследствие ряда причин (различные значения удельных давлений и скоростей относительного скольжения на поверхности трения, неодинаковое попадание абразивов и т. д.) износ детали может быть неравномерным. [c.272]

Распределение давления по поверхности трения (эпюру давлений) нельзя определить из условия равновесия системы, так как это статически неопределимая задача. Поэтому в качестве дополнительного уравнения надо использовать условие касания, выраженное в аналитической форме, как зависимость между линейным износом поверхностей и износом сопряжений. [c.281]

В систему той же формы между новыми переменными. Эти преобразования Ли назвал касательными . Дело в том, что если две кривые на исходной плоскости касаются одна другой, то это означает не что иное, как то, что они имеют общий линейный элемент. Тогда и соответствующие им кривые в новой плоскости преобразования также должны иметь общий линейный элемент, т. е. общую точку с общим направлением в ней. Касание двух кривых является, следовательно, инвариантным свойством этого преобразования. На это и указывает его название. [c.831]

Износ характеризуется линейной интенсивностью, представляющей собой отношение высоты изношенного слоя к пройденному пути или объема изношенного слоя к произведению номинальной площади касания на пройденный путь, и весовой интенсивностью, энергетической интенсивностью. [c.192]

Влияние нагрузки на машинах МИ можно изучать при чистом качении (отключен верхний образец от принудительного вращения) и при качении с частичным скольжением и 10%-ным скольжением. Давление определяют по формуле Герца. Таким образом освобождаются от влияния размеров образца, так как одна и та же нагрузка при различных размерах образца вызовет появление площадок различной величины и различные сжимающие напряжения. Давление имеет довольно большое значение и превосходит предел упругости линейного напряженного состояния. Однако это не значит, что в месте касания образцов достигнут предел пластичности сложного напряженного состояния. [c.240]

Интегральную линейную интенсивность износа необходимо определять в зависимости от вида деформаций в зонах фактического касания. Для вычисления интегральной линейной интенсивности износа необходимо определить предел прочности материала Он, удлинение во, приводящее к разрушению показатель контактно-фрикционной усталости t. Для определения Ов и Sq существуют специально разработанные методики и аппаратура. [c.194]

Если каждое винтовое колесо будет изготовлено по методу нарезания винтовых зубьев на цилиндрических колесах (т. е. при помощи червячной фрезы, гребенки или косозубого долбяка), то при совместной работе винтовые колеса обеспечат правильное зацепление, так как передаточное отношение будет оставаться постоянным, но по характеру касания зубьев зацепление будет не линейным, а точечным, как в червячной передаче, выполненной по схеме, изображенной на рис. 502, б. [c.506]

Конструкция каната, тип, направление свивки, вид покрытия, маркировочная группа и назначение каната указывают в заказе. При отсутствии отдельных указаний канат изготовляют нераскручивающимся или раскручивающимся, по усмотрению предприятия-изготовителя, крестовой правой свивки, из светлой проволоки марки I, грузового назначения. Диаметры проволок в канатах с линейным касанием проволок в прядях являются расчетными и могут уточняться в пределах 0,1 мм, при этом диаметры канатов не должны выходить за пределы допускаемых отклонений. [c.117]

Формулы (1) и (2), во-первых, качественно описывают связь коэффициентов трения с основными контактными параметрами нри малых скольжениях [2], во-вторых, показывают возможность распространения основных зависимостей для сил трения контактно-гидродинамической теории смазки, полученных для линейного начального касания тел, на случай начального касания тел в точке. Рассмотрим влияние основных контактных параметров на коэффициент трения. [c.206]

Одной из важнейших характеристик процесса изнашивания является удельная интенсивность линейного износа i, которая показывает, какое количество материала в среднем изнашивается с единицы фактической площади касания на единице фактического пути трения. В общем виде эта характеристика определяется из уравнения [c.86]

Линейному размеру между элементами припишем знак по следующим правилам (рис. 28). В точке касания выносной линии с базовым элементом строим касательную к базе. Ее направление совпадает с направлением базового элемента в точке касания. Если размерная линия проставлена влево (вправо) от касательной к базовому элементу, то линейный размер между двумя элементами будем считать положительным (отрицательным). [c.96]

Шаг свивки прядей в канатах с точечным касанием (ТК) проволок в прядях не должен превышать 7, 5-кратного диа.метра каната, а для канатов с линейным касанием (ЛК) проволок в прядях —6,5-кратного. [c.75]

Шаг свивки проволок в прядях не должен превышать И-кратного диаметра пряди в канатах с точечным касанием проволок в прядях и 10-кратного — в канатах с линейным касанием проволок. [c.75]

Если передаточное число редуктора и параметры нагрузки известны, то заданный синусоидальный закон движения выходного вала СП будет обеспечен таким ИД, имеющим минимально возможную мощность, предельная механическая характеристика которого касается эллипса нагрузки. Условие касания линейной предельной характеристики вида (8-14) к эллипсу нагрузки (8-100) можно получить с помощью (8-14) и (8-100). Полагая в этих равенствах Л1д.т = Л1д Йд.т=10д и 5Л1д.т/( йд,т = <ЗМд/(5йд и решая совместно получившиеся уравнения, находим [c.458]

М. Л. Новиков предложил косозубое зацепление с неэвольвент-ными профилями зубьев. Зубья располагаются по некоторым винтовым линиям, имеющим равные углы наклона р (рис. 22.52). На рис. 22.52 показаны две винтовые линии, лежащие на начальных цилиндрах колес 1 к 2. Дуги Ра и Ра , на которые перекатываются цилиндры, всегда равны между собой. Вместо плоскости зацепления М. Л. Новиков ввел линию зацепления Сд—Сд, расположенную параллельно осям начальных цилиндров. Сопряженные профили зубьев колес 1 w 2 последовательно входят в зацепление в точках С, С", С ",. .., и, таким образом, в этом случае применяется не линейное, а точечное зацепление. При этом нормаль в точке касания пересекает в соответствующей точке, например Р", прямую Р—Р касания начальных цилиндров, и тем самым всегда сохраняется заданное передаточное отнон1ение. Профили зубьев зубчатого зацепления Новикова вообще могут быть выполнены по различным кривым. Наиболее простыми, как показали исследования, являются профили, очерченные в торцовом сечении по окружностям. [c.473]

Несущая способность перемещающихся одна по другой смазанных поверхно стей может быт11 значительно повышена, если обеспечить между ними хоти бы на начальной части контакта клинсзидный зазор в направлении скорости. Для цилиндрических поверхностей с линейным начальным касанием это соответствует условию, что скорость перпендикулярна линии контакта или имеет значительную слагающую, перпендикулярную к этой линии. При этом трение металлов без смазочног о материала заменяется жидкостны.м масло, затягиваемое в клиновой зазор, воспринимает частично или полностью действующую нагрузку. [c.233]

В передачах с параллельными осями производян1ие плоскости обоих колес сливаются в одну, являющуюся плоскостью зацепления, а боковые поверхности зубьев из-за равенства углов Рм = = р 2 = рй соприкасаются по общей образующей (линейный контакт), При скрещивающихся осях производящие плоскости пересекаются по прямой, представляющей собой геометрическое место точек контакта боковых поверхностей зубьев, называемой линией зацепления. Она проходит через точку Р касания начальных цилиндров касательно к обоим основным цилиндрам колее. Проекции линии зацепления совпадают с проекциями плоскостей Еь и Еь2 и составляют в торцовых сечениях колес различные по величине углы зацепления а л и 0 (2, величины которых определяются по формуле, известной из теории эвольвентных цилиндрических передач. Предельные точки N и N2 линии зацепления отмечены на основных цилиндрах на трех проекциях. Активная длина линии зацепления определяется точками Б и пересечения линии зацепления поверхностями цилиндров вершин зубьев колее с радиусами Га и Га2- Линия зацепления N[N2 является общей нормалью к боковым поверхностям зубьев обоих колес. [c.396]

I, 2, 4. Червячное колесо нарезают фрезой, представляюнюй собой точную копию червяка. Поэтому в червячных передачах касание ВИТКОВ червяка и зубьев колоса происходит но линии (линейный контакт). Для увеличения соприкосновения ободу червячного колеса придают форму, при которой колесо охватывает червяк (см. рис. 14.1 1,й)- Числа зубьев червячного колеса принимают равными [c.398]

Решение. Воспользуемся теоремой 5.2.2 Кёнига. Точка касания обруча с опорной прямой есть его мгновенный центр вращения ( 2.14). Пусть радиус обруча равен Я. Центр обруча имеет скорость V. Эта скорость, будучи горизонтально направленной, перпендикулярна к радиусу, проведенному в точку касания. Поэтому относительно своего центра обруч вращается с угловой скоростью ш = у/Н, а в таком движении все его точки описывают окружность и имеют линейную скорость у. Относительно осей Кёнига получим кинетическую энергию Т = Му /2. Значит, кинетическая энергия обруча равна [c.399]

Трехподвижные кинематические пары также представлены двух вариантах сферическая пара (шаровой шарнир) и плоскостная пара. Четырех- и пятиподвижные пары представ.лены вариантами цилиндр — плоскость и шар — плоскость . В общем случае четырехподвижная пара получается при линейном касании двух поверхностей, а пятиподвижная — при точечном. [c.14]

Известно, что самыми важными характеристиками в червячной передаче являются контактные напряжения зубьев и несущая способность масляного клина. В работе [12] показано, что для зубчатых передач с линейным касанием при расчете на контактную прочность целесообразно исходить из приведенной кривизны взаимоогибаемых поверхностей в нормальном сечепии, перпендикулярном линии контакта. Благоприятное сочетание кривизны поверхностей может обеспечить выгодные условия для создания жидкостного трения, что приводит к уменьшению нагрева и увеличению к. п. д. передачи. [c.13]

Ширина 2b площадки контакта определяется шириной рабочей поверхности отбуртованного диска, а длина — по уравнению для контактирующих цилиндрических поверхностей при линейном начальном касании [3] [c.111]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...