Размеры Касание начальное

Торцевой шаг (или торцевой модуль), умноженный на косинус угла наклона зубьев на начальной окружности Окружность, проходящая через основания зубьев на дополнительном конусе Окружность, по которой поверхность конуса выступов (наружный конус, фиг. 51) пересекается с поверхностью дополнительного конуса Зацепление конических колёс, изготовленных инструментом, у которого исходное инструментальное плоское колесо имеет зубья с плоскими боковыми поверхностями Колесо с 90-градусным углом начального конуса и с дополнительным конусом, превратившимся в цилиндр, развёртка поверхности которого (вместе с очертанием зубьев на ней) даёт форму и размеры зубьев основной рейки в торцевом сечении за исключением угла профиля (фиг. 52) Хорда, стягивающая точки симметричного касания профильных линий зубьев в торцевом сечении с зубьями основного плоского колеса Фактическая ширина зацепления, измеренная в направлении общей образующей двух начальных конусов (фиг. Ч) Кратчайшее расстояние между вершиной зуба и основанием впадины сопряжённого зубчатого колеса, измеренное по образующей дополнительного конуса Зубья, полюсные линии которых на основном плоском колесе являются спиралями Угол наклона зуба в точке, отстоящей от вершины начального конуса на расстоянии L — 0,5й Длина дуги начальной окружности между профилями зуба [c.325]

М. М. Саверин показал, что при линейном контакте абсолютные величины главных напряжений возрастают с увеличением как нормальной, так и тангенциальной составляющей приложенной силы. При наличии касательной нагрузки на задней стороне контакта зарождается зона всестороннего растяжения, размеры которой резко возрастают с увеличением нагрузки. Зона всестороннего сжатия соответственно убывает. Глубина расположения наиболее напряженной точки по теории прочности Геста—Мора уменьшается с ростом касательной составляющей нагрузки. В случае хрупкого материала и касательной составляющей, перпендикулярной линии начального контакта, имеются две зоны высоких приведенных напряжений. Первая находится на некоторой глубине в зоне всестороннего сжатия, вторая — на границе площадки касания и свободной поверхности на задней стороне контакта, т. е. противоположной той, в направлении которой приложенная дила стремится вызвать качение. [c.242]

В условиях начального касания в точке или по линии напряжения локализованы в зоне контакта и их интенсивность быстро убывает с увеличением расстояния от области контакта. При размерах самих тел, достаточно больших по сравнению с размерами области контакта, напряжения в этой области практически не зависят от конфигурации тел вдали от нее, а также от способа закрепления и опирания тел. Если размеры площадки контакта малы по сравнению с радиусами кривизны контактирующих тел в этой зоне, то каждое тело можно рассматривать как бесконечную упругую среду, ограниченную плоской поверхностью, т.е. как упругое полупространство. [c.164]

Форма и размеры площадки контакта. Площадка контакта - поверхность взаимного соприкасания контактирующих тел под нагрузкой при их упругом деформировании. Ее форма и размеры зависят от вида начального касания - точечного или линейного, а также от размеров и кривизн контактирующих деталей, упругих свойств их материалов. При начальном точечном касании под нагрузкой площадка контакта ограничена окружностью или эллипсом, а при начальном линейном касании площадка контакта имеет вид полоски (вытянутый прямоугольник). [c.167]

Получение определенной (по расположению и размеру) зоны касания можно достигнуть также и путем применения системы корригирования, основанной на использовании начальных конусов, отлич- [c.907]

Поверхности трения деталей машин (рис. 23) имеют определенную шероховатость (неровности с малым шагом) и волнистость (неровности с большим шагом). На начальной стадии работы поверхности имеют технологический рельеф , а по мере приработки приобретают рабочий рельеф . Независимо от этого при довольно большой номинальной площади контакта, определяемой размерами а ц. Ь соприкасающихся тел, фактическая (физическая) площадь касания будет намного меньшей. Она представляет собой сумму площадей точек касания, расположенных внутри малых контурных площадок. Количество и размеры контурных площадок и точек касания внутри них зависят от микро- и макрорельефа соприкасающихся поверхностей — шероховатости и волнистости, а также от нагрузки в контакте и упругих характеристик материалов соприкасающихся деталей. [c.74]

Установка проволочного ЭИ в начальную точку обработки определяется касанием по искре или по индикатору касания. Погрешность при этом составляет 0,01—0,02 мм. Определение начальной точки обработки зависит от способа задания размеров вырезаемого контура и базовых поверхностей заготовки. [c.127]

Круговые зубья с точки зрения прочности отличаются от прямых зубьев дуговой формой и начальным касанием в точке. Влияние этих способностей недостаточно изучено, однако на основе опытных данных установлено, что конические передачи с круговыми зубьями могут передавать нагрузку в 1,45 раза большую, чем прямозубые конические передачи тех же размеров. Поэтому расчет конических передач с круговыми зубьями принято вести по формулам для прямозубой передачи с введением корректирующего коэффициента = 1,45. [c.57]

При обработке стальных зубчатых колес с т=16Ч-30 мм при предчистовом и чистовом проходах работают со скоростью резания от 12 до 20 mImuh и подачей от 1,6 до 3 мм/об. При чистовом проходе подачи более 1,6 мм/об не дают. При нарезании зубчатых валов или шестерен больших размеров после настройки гитар, установки и выверки заготовки к ней подводится инструмент, по касанию которого проверяется правильность настройки гитары деления. При обработке винтовых или шевронных колес берут касание, на ускоренном ходу наносят направление винтовой линии, а ее угол контролируется калькой, на которой нанесен наружный угол наклона винтовой линии нарезаемого колеса или вала. В чертеже этот угол наклона задается по начальному диаметру, а для определения по наружному диаметру он подсчитывается по формуле [c.435]

Полный напор потока в пограничном слое замерялся с помощью микротрубок с толщиной приемной части а от 0,20 до 0,30 мм (рис. 29). Перемещение микротрубок по толщине слоя осуществлялось с помощью специальной головки, закреплявшейся на столе координатника. Прецизионная подача микровинта позволила перемещать микротрубку с точностью до 0,01 мм. Перемещение микротрубки по толщине слоя производилось в направлении от поверхности лопатки к внешней его границе. Момент касания микротрубкой этой поверхности устанавливался путем наблюдения отображения приемной части трубки на зеркальной поверхности лопатки и контролировался с помощью гальванометра, включенного в электрическую печь. Расстояние от стенки до начальной точки замеров параметров потока в пограничном слое при симметричном выполнении приемной части микротрубки равно половине ее толщины. Однако следует отметить, что зачастую приемная часть трубки выполнялась несимметричной. В связи с этим всякий раз размер у вновь изготовленной трубки замерялся под микроскопом с увеличением, равным 20. [c.73]

Исследования Г. И. Бортника и Г. П. Шпенькова показали, что микроабразив размером 3 мкм и менее ускоряет протекание начальной фазы ИП — образование сервовитного слоя и тем самым ускоряет процесс приработки деталей. Наличие до 1,5 % микроабразива размером 3 мкм в смазочном материале снижает коэффициент трения, ускоряет образование оптимального микрорельефа и равномерного слоя меди по всей площади касания. [c.171]

Теория Герца успешно прошла проверку временем, и в настоящее время контактные напряжения и контактные сближения гладких однородных теп с начальным касанием в точке или по линии вычисляют с ее помощью. В условиях точечного или линейного первоначального контакта даже при действии сжимающей нагрузки размеры участка контакта остаются малыми по сравнению с размерами самих тел. При этом напряжения действуют только в пределах площадки контакта и могут бьггь исследованы независимо от напряженного состояния в объеме каждого тела. [c.162]

Распределение внешней сипы по площадке контакта. Закон распределения давлений на площадке контакта имеет решающее значение для определения напряжений, размеров площадки контакта и сближений (деформаций) контактирующих тел. Для начального точечного касания нормальная сила F распределена по площадке контакта в виде эпюры давлений, представляющей полуэллип-соид (в частном случае - полусферу). Максимальное значение ро давление имеет в центре площадки контакта (см. рис. 2.14, а). Давление р, МПа, в любой точке эллиптической площадки контакта с координатами х, у может быть найдено из уравнения поверхности эллипсоида [c.168]

В парах с начальным касанием в точке контакт распространяется на эллиптическую площадку (фиг. 16). При Р = var размеры контактной площадки изменяются, поэтому onst Р [c.623]

В грубых передачах можно ограничиться проверкой на смещение начального производственного конуса или базисного торца в корпусе передачи. Допускаемые размеры пятна касания взягы из практических данных ряда отечественных заводов. [c.426]

Скольжение профилей шевера и обрабатываемого колеса, обеспечивающее процесс резания, имеется только на боковых сторонах зубьев и отсутствует на вершинной режущей кромке, где отсутствует и задний угол. Поэтому эта кромка работает в неблагоприятных условиях и при перегрузке часто ломается особенно недопустима работа вершинной кромки по дну впадины обрабатываемого колеса и по переходной кривой, образующейся при предварительном нарезании колеса (например, червячной фрезой или долбяком). При касании вершинной кромки зубьев шевера переходной кривой появляется кромочное зацепление и нарушается правильное зацепление шевера с обрабатываемым колесом. Правильная работа шевера обеспечивается соответствующим выбором формы и размеров припуска под шевингование Он должен уменьшаться до нуля у ножки зуба. Наиболее часто применяемые формы припуска, приведены на фиг. 477. Для обработки колес под шевингование применяют фрезы ч долбяки, имеющие утолщения на вершине зуба (фиг. 477, а). Величина утолщения фиблизительно равна величине припуска на сторону, оставляемого на шевингование, т. е. 61= 0,04- 0,06 мм. Высота определяется расчетом . Для облегчения пересопряжения зубьев шевера и колеса в процессе их зацепления припуск на вершине зуба колеса также уменьшают аналогично форме зубьев колес со срезом, для чего предусматривают специальное утолщение у ножки зубьев предварительного инструмента (долбяка или червячной фрезы). Приведенная форма зубьев долбяка н фрезы затруднительна в изготовлении поэтому была разработана другая форма зубьев с плавно изменяющейся величиной припуска (фиг, 477, б). Профиль зубьев червячных фрез образуется по двум прямым с углами 01 и а долбяков — по двум эвольвентам. Расчет инструмента под шевингование имеется в [6], [7]. На Горьковском автомобильном заводе с целью уменьшения переходных кривых при нарезании заготовок под шевингование проектируют долбяки с малой или отрицательной величиной смещения исходного сечения а. При применении этих долбяков уменьшается угол зацепления при нарезании долбяком колеса, уменьшается диаметр начальной окружности колеса при нарезании, центроида обработки приближается к основанию профиля изделия и уменьшаются переходные кривые. [c.795]

Прежде чем перейти к теории зацепления, ознакомимся с элементами зацепления, их стандартными обозначениями и размерами. Рассмотрим часть обода зубчатого колеса на рис. 89, где виден начальный цилиндр S—S, делящий зубья на участки AB D, расположенные вне его и называемые головками, и участки ADEF внутри цилиндра, которые называются ножками зубьев. Так как головки всех зубьев данной передачи одинаковы по высоте, то при внешнем зацеплении они ограничиваются снаружи в изображении на плоскости (рис. 90) окружностями головок Fi и Гг, а начальные цилиндры в этом изображении видны уже как делительные окружности Sj и S2, имеющие общую точку касания Р на линии центров OjOa. Ножки зубьев ограничиваются окруж- [c.83]

Вычерчивают картину сопряжения (касания) двух профилей в произвольном положении обработки, учитывая, что точка касания профилей определяется общей нормалью к ним, проходящей через полюс профилирования (зацепления). Определение профиля производится в прямоугольной системе координат х%0"у2 (фиг. 17), связанной с профилем инструмента и его центроидой профиль изделия задается также в прямоугольной системе координат ХуО ух, связанной с профилем и центроидой изделия. Перемещение одной системы относительно другой определяется характером и видом центроид и углом у поворота от начального положения. Угол для одной системы, например изделия, может быть выбран произвольно. В зависимости от него пере.мещение второй системы координат (инструмента) определяется характером центроид и их размерами так, напрн.мер, для случая центроид в виде окружностей соотношение углов поворота определяется зависимостью Г1 1= Г2 2- [c.997]

Контур вырезаемого профиля задан относительно наруж-НЫ.Х базовых поверхностей М и N размерами А и В (рис. 51, а). От тех же базовых поверхностей с координатами а и Ь просверливается технологическое отверстие диаметром 1—5 мм для ввода проволочного ЭИ. Проволочный ЭИ устанавливается в начальную точку обработки в режиме Наладка . После установки заготовки и выверки ее положения по базовым поверхностям подводят проволочный ЭИ по координате х в положение I до касания с базовой поверхностью заготовки (момент касания определяют по индикатору касания на пульте ГИ). Затем проволочный ЭИ отводят по координате у в положение // до прекращения касания (следят по индикатору — лампочка гаснет). Далее проволочный ЭИ перемещают по координате х в положение III на расстояние а + /2 (d u —диаметр проволочного ЭИ в миллиметрах) и перемещают по координате у в положение IV до касания с базовой поверхностью N. Далее перемещают проволочный ЭИ по координате у на расстояние Ь + эи /2 в положение у, которое является начальной точкой обработки. В первом кадре УЧПУ должна быть заложена программа выхода проволочного ЭИ из точки с координатами а, Ь на вырезаемый контур. [c.128]

Более точный подход к изучению проблемы, в частности вывод интегрального уравнения задачи, может быть проведен на основе результатов работы [84]. Если плоские фигуры, лежащие в сеченнн упомянутых выше неодинаковых по размерам, форме и материалу дисков, ограничены заданными кривыми y =f (x) (k=l, 2) и начальное касание первого порядка осуществляется в точке, являющейся общим началом систем отсчета, связанных с фигурами, то (0) =/ (0) =0. С точностью до-величин второго порядка малости выводим в области контакта (—а, а) [c.318]

Выбор оптимальной даты старта. В упрош енной постановке можно принять, что Земля и планета обраш аются вокруг Солнца по круговым компланарным орбитам. Если пренебречь размерами их сфер действия по сравнению с протяженностью геоцентрического-участка, т. е. перейти к так называемым точечным сферам действия, оптимальной окажется траектория типа Гоманна. Поскольку решается задача сближения, КА и планета должны одновременно оказаться в точке касания их траекторий. Отсюда можно установить требуемое начальное положение Земли и планеты для реализации траектории типа Гоманна. [c.305]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...