Критическая точка касания

При заданном условии комбинированного нагружения к /к = т для любого угла ориентации относительно кончика трещины относительные величины напряжений можно определить из уравнений (37). После этого вектор прочности для любого сложного плоского нагружения можно определить из уравнения (41), используя константы (43). При заданной величине критического объема г с из уравнения (44) можно найти вектор напряжений для соответствующих полярных углов. В точке касания к траекториям Р и З можно определить критическое значение и ориентацию вектора напряжений По известной величине критического вектора напряжений 3 с. можно вычислить критический объем Гд для условия нагружения к — т. Пример таких вычислений для случая 2 = 1 приведен на рис. 15, причем видно, что критическая ориентация при Р отлична от направления [c.238]

Рассмотрим теперь порядок расчетов процесса течения при больших дозвуковых скоростях. Считаем заданными профиль межлопаточного канала, расход рабочего агента и параметры торможения потока. Вписываем в канал окружности так, чтобы каждая из них касалась выпуклой и вогнутой стенок канала. В точках касания тем или другим методом определяем радиусы кривизны стенок. Количество расчетных сечений выбирается так, чтобы по полученным точкам можно было построить кривые распределения скорости вдоль выпуклой и вогнутой дуг контура канала. Затем для каждого сечения по формуле (414) подсчитываем приведенный расход Входяш,ие в эту формулу критические скорость и плотность постоянны для всех точек потока и находятся по формулам [c.226]

Из полученных здесь и выше результатов следует, что переход к стохастичности через перемежаемость аналогичен фазовому переходу второго рода, причем в качестве параметров беспорядка можпо рассматривать либо Я, либо х . Для обоих параметров критические индексы получаются одинаковыми и зависящими лишь от показателя степени 2, т. е. от характера отображения вблизи точки касания или точки перегиба. [c.258]

Ордината точки касания даст максимальное значение избыточной силы тяги, а абсцисса — так называемую критическую скорость движения к- [c.76]

Установка диффузора уменьшает значения форм-параметра трубы, а график форм-параметра имеет излом в сечении входа в диффузор (рис. 4.1, в). Точка касания линии относительной само-тяги графика форм-параметра (при 5 = 5 р1) смещается к низу трубы. При достижении второго значения критической самотяги [c.54]

Критическим условием самовоспламенения служит условие касания прямой и кривой, оно отделяет стационарные режимы от теплового взрыва. В точке касания (при критической температуре Гр) производные от обоих членов правой части (1.1) равны. В ней равны и оба члена правой части (1.1) [c.346]

В первом приближении критическая скорость закалки определяется наклоном касательной к С-кривой начала распада аустенита (Укр на рис. 148). При таком определении получается величина, примерно в 1,5 раза превышающая истинную критическую скорость. В 22 отмечалось, что при наложении кривых охлаждения на С-диаграмму изотермических превращений нельзя проводить строгих количественных расчетов температур начала и конца превращения исходной фазы при непрерывном охлаждении. Выше точки касания кривой кр к С-кривой (рис. 148) превращение развивается более вяло, чем при температуре, соответствующей точке касания. Следовательно, за время, равное инкубационному периоду при температуре точки касания, [c.260]

Оставшиеся рисунки иллюстрируют дальнейшие возможные изменения фазового портрета. На рис. 20д показан момент образования -критического седло-узла его исчезновение приведет к рождению странного аттрактора. На рис. 20 е изображено первое простое касание неустойчивого и устойчивого многообразий точки Q. В этот момент и при дальнейшем изменении параметров, приводящем к рождению гомоклинических точек транс-версального пересечения, аттрактор в кольце является странным. На рис. 20 ж уже произошла бифуркация удвоения периода точки N и возникла устойчивая двоякопериодическая траектория (замкнутой инвариантной кривой не стало). При дальнейшем изменении параметров может реализоваться каскад [c.51]

Эксцентрическое смещение (без касания). Снижение критического теплового потока происходит, по-видимому, вследствие повышенного теплосодержания потока воды в узком зазоре в условиях слабого перемешивания потока по сечению канала. Используя эту точку зрения, можно провести несложный качественный анализ явления. Для этого можно условно разделить эксцентрическое сечение на ряд параллельных каналов и заменить их коаксиальными каналами с соответствующими величинами кольцевых зазоров б. [c.187]

Расчет пневмотранспорта дроби сводится к определению аэродинамического сопротивления двухфазной системы воздух — дробь в пневмолинии. Зависимость сопротивления двухфазной системы при концентрации ц характеризуется кривой 2 на рис. 7-64. На рис. 7-64 показана также характеристика эжектора (кривая 4). Последняя должна быть выбрана так, чтобы рабочая точка (например точка а) обеспечивала устойчивую работу системы. Увеличение концентрации дроби приводит к смещению характеристики двухфазной системы и при критической концентрации (Акр будет иметь место касание двух характеристик в точке k, что приведет к завалу пневмо-транспортной линии дробью (кривая 3). [c.509]

На рис. 7-64 показана также характеристика эжектора (кривая 4). Последняя должна быть выбрана так, чтобы рабочая точка (например точка а) обеспечивала устойчивую работу системы. Увеличение концентрации дроби приводит к смещению характеристики двухфазной системы и при критической концентрации Цкр будет иметь место касание двух характеристик в точке k, что приведет к завалу пневмо-транспортной линии дробью (кривая 3). [c.509]

Увеличивая скорость границы, приходим к случаю касания пря мой с нижними ветвями параболы. При этом также имеются две точки пересечения как для F < О, так и для V > О, соответствующие падающей и отраженным волнам. Определим значение критических скоростей приравняв подкоренное выражение в (2.11) нулю, получим [c.54]

НИЯ. В СВОЮ очередь увеличение критических значений этих подач достигается путем увеличения степени конформности поверхности И инструмента к поверхности Д детали в направлении каждой из подач Sg и Syj. Для этого в обобщенной принципиальной кинематической схеме многокоординатного формообразования (см. выше, рис. 2.1) предусмотрены движения ориентирования инструмента, которыми с заданной точкой К на поверхности Д детали вводится в касание наивыгоднейшая точка поверхности И инструмента. После этого обеспечивается наивыгоднейшая их относительная ориентация и определяется наивыгоднейшее направление движения формообразования. Наряду с локальным синтезом исходной инструментальной поверхности, в этом состоит сущность решения задачи синтеза локального формообразования. [c.455]

Если а) в текущей точке Л", Ь) на некотором фрагменте траектории формообразования или с) в пределах некоторого участка поверхности Д расчеты величин погрешностей формообразования (и критических значений подач и 8ц), выполненные по формулам (10), (И), (13) и (18), приводят к значениям, равным соответственно О и 00, то такую точку, фрагмент траектории формообразования или участок поверхности Д необходимо исследовать на наличие в ней локально-экстремального вида касания поверхностей Д и И. Если выполняются соответствующие условия, то зная величину подачи, по уравнению (42) определяем абсциссу Хд точки А(хд уд), подставив значение которой в уравнение Д(х, у) = 0, найдем ординату уд этой же точки А(хд Уд). Подставив далее найденные координат Хд и Уд в уравнение (40) и решив его совместно с уравнением И , у)=0, определим координаты Хв и ув точки В(хв Ув)- Координаты точек А(хд уд) и [c.535]

Замечательное явление наблюдается в том случае, когда сжимаемая смесь обладает таким составом, что прямая Q расположена между критической точкой касания S и конечной точкой складки Р. Представим себе, что точка Р, как это изображено на рис. 25, располагается со стороны меньших объемов, т.е. слева от S, а точка D пусть будет первой точкой пересечения прямой Q с проекцией бинодали. Когда при сжатии мы достигаем этой точки, то начинает появляться жидкая фаза. [c.168]

Для смеси любого состава х = х может существовать некоторая температура, при которой критическая точка касания лежит на прямой X = х, параллельной оси v, а также некоторая другая температура, при которой на этой прямой лежит конечная точка складки. Первая называется критической температурой смешения, а вторая — температурой конечной точки [plaitpoint temperatura]. [c.169]

Угол давления и его зависимость от основных параметров кулачкового механизма. Углом давления называется угол , заключенный между нормалью пп к профилю кулачка в точке касания и вектором скорости центра ролика. Чем больше , тем меньше составляющая F21 =/ 21 os и, где F21—сила давления кулачка на толкатель. При увеличеиии О до некоторого критического значения - ДОП наступает заклинивание механизма. Поэтому при проектировании кулачковых механизмов основные параметры—минимальный радиус кулачка и смещение е—определяются из условия неза-клипивания механизма < 1">доп- В общем случае угол , является величиной переменной и может быть выражен через основные параметры кулачкового механизма. [c.55]

Далее, задавая новые значения параметра с,- и повторяя расчеты, получим кривую = onst, которая окажется касательной к кривой F z) (рис. 7.2.2). В этой точке заданной фазовой скорости соответствует только одно волновое число и, следовательно, одно значение числа Рейнольдса Re- . На кривой нейтральной устойчивости точка (а , Re ) представляет собой точку касания нейтральной кривой с прямой, параллельной оси ординат а. Поэтому число Re является минимальным критическим числом Рейнольдса. При О уравнение (7.2.22) не будет иметь решений. На плоскости нейтральной кривой это означает, что при числах Рейнольдса, меньших критического (R g <1 R j , R 5kp) возмущения любой дли ны волны (или а) затухают, т. е. движение абсолютно устойчиво. [c.456]

Поступая таким же образом, найдем другие точки для значений с — 0,08 -ф 0,02fe. Расчеты заканчивают, когда кривая с = с(а) выйдет за область графика F = /(А/-). Интерполяцией находим величину с = 0,288, при которой кривая с = с а) касается универсальной кривой. Точке касания (критической точке) соответствуют значения с 0,288 а = 0,805 z = 3,08 (аб )цр = 0,269 lgRe p = 3,27. [c.458]

Особое значение и в этих двух случаях имеет такое взаиморасположение линий тепловыделения и теплоотвода, когда они имеют точку касания Я. Указанное взаим0 раси0-ложение, являясь предельным, разграничивает режимы, характеризующиеся ограниченным ростом температуры, и режимы, приводящие к самовоспламенению. Таким образом, касание кривой тепловыделения и линии теилоотдачи является критическим условием перехода системы к самовоспламенению. [c.13]

Мы вжтерпретируем эту область температур как находящуюся выше критической точки. Когда фзгнкция а - (п) — ап становится вогнутой, ее следует заменить выпуклой огибающей следовательно, график этой функции содерзкит прямой отрезок общей касательной. В соответствии с нашей геометрической интерпретацией давление постоянно для всех значений плотности, лежащих между двумя точками касания. Химический потенциал ц = fa (п) + Р (п)]/п = да п)/дп здесь также постоянен. Следовательно, эта область, очевидно, и является областью сосуществования, характерной для фазового перехода (фиг. 9.4.5). Две точки касания общей касательной, таким образом, отождествляются с плотностями i,, пд сосуществующих фаз. Легко также проверить, используя (9.4.31) в качестве определения РвдВ ниже Tj, что [c.342]

Появление цилиндрического участка наверху конического газоотводящего ствола вносит некоторые особенности в режимы работы трубы (рис. 4.1, б). Во-первых, критическая самотяга 5 р) может наблюдаться при / о<1, а точка касания линии относительной самотяги графика форм-параметра лежит ниже отметки устья. Во-вторых, при смешанном режиме работы разрежение может существовать как внизу трубы, так и вверху ее и соответственно существуют две инверсионные точки. При достижении второго значения критической самотяги 5 = 5крг в верхней цилиндрической части трубы может существовать любой из трех режимов разрежения, нейтральный или избыточного давления. При / о= 1 на цилиндрическом участке трубы режим нейтральный, т. е. Лр=0, а коническая часть трубы находится под избыточным давлением. [c.54]

На ней есть экстремум, который совпадает с точкой соприкосновения областей равновесий газ — газ и жидкость — газ. В этой точке плоскость псевдобинарпого сечения является касательной к критической изотерме. Точка касания областей равновесий газ —газ и жидкость— газ и есть двойная гомогенная точка тройной системы [c.120]

Продолжение доказательства теоремы 3. Предположим, что в евклидовом (конфигурационном) пространстве задана гладкая функция и что ограничение этой функции на некоторую прямую имеет невыроноденную критическую точку. В таком случае такая же критическая точка (точка касания прямой с поверхностью уровня функции) будет и на любой близкой прямой. Значение функции в критической точке является, таким образом, функцией от прямой. Назовем эту функцию прямой индуцированной (из исходной функции точки). [c.440]

Возвращаясь к уравнению (2.32), полученному для случая пружины с уменьшающейся жесткостью, можно также построить характерный график частотных характеристик, используя описанный выше прием. На рис. 2.13, а представлены применительно к данному случаю график кубической параболы и семейство соответствующих правой части уравнения (2.32) прямых для ряда значений (uip. Как линия 1, так и линия 2 имеют по три точки пересечения с графиком кубической параболы, линия 3 имеет одну точку пересечения и одну точку касания, а каждая из прямых 4 а 5 имеют по одной точке пересечения с кубической параболой. Точкам А—J на рис. 2.13, а соответствуют точки А —J на рис. 2.13, б. В этом случае график частотной характеристики имеет вертикальную касательную в точке Я, и критическая частота возникает в том случае, когда частота возмущающей силы имеет меньшую величину, чем частота резонанса в линейной системе (соьр < р). [c.159]

Несколько сложнее определяется наивыгоднеПший режим п случае, когла ладаны Ро и Ро и требуется найти X, при котором к достигает максимума. Эта задача решается построением только что указанным методом сетки кривых для различных значений к. Наивыгоднейший режим определяется точкой касания одной нз кривых сетки и прямой, проведенной параллельно оси л на уровне заданного ро. Расчеты показывают, что паивы-юднейший режим работы эжектора соответствует значению приведенной скорости х, близкому к единице. Поэтому практически наивыгоднейшим режимом можно считать критический режим эжектора. [c.17]

Исходя из уравнений поверхностей торов Т и Т , касающихся одна другой в некоторой точке К, находим основные элементы процесса локального формообразования поверхности детали, в том числе необходимые параметры элементарной ячейки на Д. Последнее используется при выборе следующей точки на Д, которая рассматривается как новая точка касания поверхностей Д и И (точнее, поверхностей торов Т и Т ) и т.д. Для этого в некоторой исходной точке К- расчитываются критические значения подач 8 и 877 соответственно вдоль и поперек строки формообразования. Затем в наивыгоднейшем направлении движения формообразования от точки на расстоянии дуги длиной 8д откладывается очередная точка. Расстояние между исходной и последующей точками касания (т.е. между точками и и Л 1 2, , и т.д.) не должно превышать критического значения подачи 8д. В случае наличия ограничений на [c.543]

Предположим, что закономерности изменения критических напряжений конструктивно и технологически подобных оболочек с разными R/h при различных углах (р аналогичны полученным экспериментально для R/h = ИЗ. Если ряд прямых сг р (р, R/h) совместить с графиком рис. 7.5, полагая, что кривая 2 на нем эквивалентна пределу прочности материала оболочек при сжатии, то получим следующую картину (рис. 7.7). До места касания одной из них с минимальным значением предела прочности o- 6niin угол if может быть любым и его выбор определяется технологическими или экономическими моментами. Величина соотношения R/h, ограничивающая область произвольных значении уз, может быть найдена из условия [c.272]

Мы не будем проводить этих в общем-то технических расчетов, ограничиваясь, как и в п. г), только несколькими замечаниями относительно характера получаемых адесь результатов. Прежде всего они не совпадают с формулами раздела г), а это значит, что, хотя отличия и не носят кардинального характера, полуфеноменологическое приближение Бете в вариационном смысле (в смысле уровня оценки свободной энергии) уступает полученному выше. Правая часть трансцендентного уравнения для р в фафическом плане повторяет особенности функции / а,р), изображен-нрй, на рис. 143. Определяя критическое значение параметра ао = 1/9о из условия касания графика функции у = /(а, р) в точке Р = 0 с линией у = р [c.355]

В процессе обследования установлено, что около 95% всех проконтролированных металлических опор не отвечают требованиям НТД, а именно трубопроводы не имеют изоляции от опор. Измерения величин потенциалов "труба - земля" показали, что практически на всех технологических трубопроводах ДКС значения потенциалов близки к критическим (- 0,85...- 0,87 В, т.е. лежащим на границе "защита - отсутствие защиты"), несмотря на то, что суммарный защитный ток от установок катодной защиты очень вьюок -порядка 140 А. Очевидно, что столь высокое значение этого параметра обусловлено отрицательным влиянием наличия неизолированных металлоконструкций (опор, эстакад), имеющих электрический контакт с защищаемыми трубопроводами (жесткое крепление, касание или технологическую связь без применения изолирующих фланцев). [c.106]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...