Ролик, схема качения

При изготовлении деталей машин применяют поверхностное пластическое деформирование (ППД) - обработку давлением, при которой пластически деформируется только поверхностный слой детали (термины и определения по ГОСТ 18296). В качестве деформирующих тел (ДТ) используют ролики, шарики, дробь и т.д., которые взаимодействуют с обрабатываемой поверхностью по схемам качения, скольжения или внедрения (рис. 1). [c.481]

На рис. 162 приведена принципиальная схема автомата для контроля и сортировки игольчатых роликов подшипников качения. Автомат сортирует годные детали по диаметру на пять размерных групп с интервалом 0,002 мм и негодные на две группы — брак и исправимый брак . Кроме того, в автомате имеется еще одна группа, в которую попадают детали в случае несрабатывания какого-либо элемента электросхемы автомата. Зто так называемая группа перепроверки . Все детали, попавшие в эту группу, должны быть повторно пропущены через автомат. Производительность автомата составляет 15000—20000 деталей в час. Погрешность не превышает 0,001 мм при поднастройке автомата через каждые 4 ч его работы. [c.286]

На рис. 61 приведена схема сил, действующих на ролики при перемещении изделий по наклонному роликовому транспортеру. Изделие перемещается за счет силы G sin а, которая должна преодолеть сопротивление от трения в подшипниках ролика, трения качения изделия по роликам и скольжения изделия о ролик при разности окружной скорости вращения ролика и скорости перемещения изделия, а также инерцию изделия при сообщении ему ускорения и инерцию вращающихся масс роликов. [c.152]

Фиг. 162. Схема качения ролика.

Для этого целесообразно обеспечить условия чистого качения ролика по кулачку или близкие к ним (см. гл. IX). Структурную классификацию кулачковых механизмов можно произвести по Ассу-ру после замены высшей пары, т.е. по схеме заменяющего механизма. [c.101]

На рис. 13.14 представлена схема такой поступательной пары. Подвижное звено 1 опирается на неподвижное звено 3 с помощью цилиндрических тел качения (роликов) 2. Механизм имеет одну степень свободы, так как кроме обычных кинематических связей, накладываемых высшими парами А, В, А и В, существует четыре добавочных равенства, выражающих условия отсутствия скольжения в точках А, В, А и В, что является следствием отсутствия внешнего момента, действующего на тело качения, который мог бы такое скольжение вызвать. По этой причине касательные скорости опорных точек ролика А и В равны соответственно 0 2 = о и ЦД2 = 1- [c.336]

Схема стенда для исследования износостойкости пары ходовой винт—гайка показана на рис, 158, г [45]. Исследуемый винт 1 получает реверсивное вращение от гидропривода. Между двумя гайками 2 помещается нагрузочное устройство, пружина которого 3 создает необходимую осевую нагрузку. Рычаги 4 с роликами, которые перемещаются по планкам 5, удерживают гайки от поворота под действием сил трения. На стенде возможно измерение момента трения, осевых усилий, температуры на поверхности трения, осциллографирование плавности движения и колебаний сил трения. Износ винта измеряется по изменению толщины витков, а износ сопряжения — по изменению относительного положения пары винт—гайка. Пример схемы стенда для исследования износа спаренных кулачков текстильных машин приведен на рис. 158, д [161]. Здесь два одинаковых кулачковых механизма с повернутыми на 180° кулачками /, роликами 2 и качающимися толкателями 3 работают так, что концы рычагов совершают встречное движение по одному закону. Поэтому нагрузочное устройство состоит из гибкой ленты 4, охватывающей ролик 5, ось которого при работе остается неподвижной. Нагрузка создается пружиной 6. На стенде можно измерять динамические нагрузки в паре кулачок—ролик, частоту вращения и проскальзывание ролика при движении его по кулачку. Последнее необходимо для оценки износа кулачковой пары, поскольку из-за инерционных сил в реальных кулачковых механизмах не наблюдается чистого качения ролика по кулачку, а проскальзывание приводит к повышенному износу пары. [c.495]

Оригинальная схема центробежного толкателя, разработанная инж. Остапенко В. И. (авторское свидетельство № 114768), показана на фиг. 305 и 306. В этих толкателях центробежные грузы 6 (фиг. 305) расположены между плоской П-образной направляющей 3 и коробчатой траверсой 5. Направляющая 3 жестко соединена с валом 8 ротора двигателя 7. Грузы 6 выполнены в виде роликов, имеющих возможность перекатываться вдоль направляющей. Для уменьшения потерь на трение между роликами и траверсой при движении роликов массивные центробежные грузы надеты на среднюю часть ролика на подшипниках качения (см. разрез АА на фиг. 306). [c.504]

Для увеличения долговечности колец подшипников качения поверхностным наклепом [1] было предложено специальное устройство, производящее наклеп рабочей поверхности кольца подшипника обкаткой тонкими роликами (иглами). В основу устройства обкатывающего приспособления положен принцип защемления иглы между наружной и внутренней цилиндрическими поверхностями, последняя из которых является обрабатываемой. Остроумное устройство оригинального обкатываемого приспособления позволяет создавать усилия на иглы за счет их прогиба по винтовой линии в обойме приспособления, что осуществляется кинематической схемой устройства. Эффективность обкатки наружных поверхностей колец подшипников устанавливали при стендовых испытаниях. В качестве объекта испытаний были выбраны подшипники № 32612 производства 3-го ГПЗ. [c.273]

Для обеспечения вышеуказанной схемы трения не требуется конструктивного изменения машины. Это усовершенствование машины сводилось к снятию шестерен, приводящих во вращение верхний образец при трении качения, и замене их шкивами, что изменило направление вращения верхнего ролика и позволило создать трение скольжения. Наряду с этим было изготовлено приспособление, обеспечивающее облегчение веса каретки машины, что дало возможность создать давления на образец от 3 кг и выше. [c.358]

На рис. 4.31 показана схема двухкоординатного копировально-фрезерного станка, работающего при помощи магнитного ролика 7, перемещающегося вместе с ползуном 5. Выполненный из легкого сплава стол 6 копира 12 присоединен к копирному золотнику 8 силового цилиндра продольной подачи, а магнитный ролик 7 — к следящему золотнику 4 цилиндра 3 поперечной подачи. Стол 6 и ползун 5 имеют направляющие качения для уменьшения сил трения, которые нужно преодолевать магнитной силе ролика, и увеличения чувствительности перемещения следящего механизма золотника. Регулирование скорости подачи производится здесь либо общим дросселем, установленным на сливе, что дает возможность сохранить приблизительно постоянной сумму про- [c.410]

Примером использования распределения Вейбулла—Гнеденко является распределение ресурса подшипника качения, который ограничивается одним из элементов шарик или ролик, конкретный участок сепаратора и т, д. По аналогичной схеме наступает предельное состояние тепловых зазоров клапанного механизма. Некоторые изделия при анализе модели отказа могут быть рассмотрены как состоящие из нескольких элементов (участков). Это прокладки, уплотнения, шланги, трубопроводы, приводные ремни и т. д. Разрушение указанных изделий происходит в разных местах и при разной [c.39]

Наличие тонких пор, невидимых простым глазом, контролируется с помощью искрового дефектоскопа—детектора ДР-12, выпускаемого Львовским авторемонтным заводом. Вид сбоку и электрическая схема детектора показана на рис. 2-27. Электрооборудование размещено на шасси, снабженном резиновыми роликами с вогнутой поверхностью качения. В футляре детектора смонтированы индукционная катушка, прерыватель, конденсатор и механический выключатель. [c.164]

Рис. 15, Схема нагрузок у находящихся в неподвижном состоянии радиальноупорных подшипников в контакте с дорожками качения а — шарика б конического ролика

На рис. 30 представлена схема образования смазочной пленки между нагруженными поверхностями ролика и дорожкой качения внутреннего кольца подшипника, работающего о высокой частотой вращения. [c.438]

Фиг. 944. Схема кулачкового механизма с роликовым толкателем, в котором между кулачком 1 и роликом 2 имеет место трение качения. Перемещение толкателя определяется относительным расположением центра ролика и кулачка. Радиус ролика не должен превышать радиуса кривизны любой точки теоретического профиля кулачка, в противном случае ведомое звено на отдельных участках не сможет выполнить заданный закон движения.

Валы обычно рассматривают как балки на шарнирных опорах. Эта расчетная схема точно соответствует действительному положению только для валов на подшипниках качения, установленных по одному или по два в опоре при двух подшипниках должна быть обеспечена самоустанавливаемость опоры (например, при установке конических роликоподшипников вершинами роликов в разные стороны). [c.299]

Сила сопротивления качения АР в различных схемах лентопротяжных меха- низмов зависит от количества роликов. При одной и той же силе Рг в двухроликовой системе потребуется меньшее натяжение ленты, чем в многороликовой. Например, для лентопротяжного механизма плоскошлифовального станка ПЛШ-80, состоящего из четырех роликов на шарикоподшипниках (при КПД одного подшипника 0,98), численное значение сопротивления качению роликов будет составлять примерно 0,12 от Рг, подставляя которую, получим [c.66]

На рис. 10.10 приведена конструкция (а) и кинематическая схема (б) конусного вариатора, состоящего из двух конических катков-конусов ) и 5 и промежуточного ролика 3. Катки 1 и 5 соединены с валами посредством удлиненных шпонок и могут перемещаться вдоль осей валов на некоторое расстояние под действием пружин 2 н 4. Пружины прижимают катки к ролику 3, смонтированному на подшипниках качения, которые, в свою очередь, наса- [c.271]

Из существующих типов фрикционных вариаторов с жесткими телами качения основные перспективы применения имеют а) для малых мощностей— шаровые вариаторы с регулированием скорости наклоном геометрических осей врашения шаров б) для средних мощностей — торовые вариаторы с регулированием скорости наклоном роликов (по схеме ЦНИИТМАШ конструкции завода. Красный пролетарий ). [c.443]

Дальнейшее развитие способа продольно-последовательного уплотнения реализовано в схеме, приведенной на рис. 20, б. В этом случае трение скольжения между инструментом и оболочкой заменено трением качения [24]. Полость между армированной оболочкой 2 и оправкой 4 заполняют порошком 3. Затем их устанавливают во внутреннюю полость втулки 5, которая препятствует вытеснению материала оболочки в процессе прессования. Под действием усилия протяжного станка оправка с оболочкой и порошком обжимается в четырех роликах 4, образ)тощих замкнутый контур. [c.40]

Лишние степени свободы. В механизме могут иметь место лишние степени свободы, не влияющие на закон движения ведомого звена и однозначность его перемещения. Кулачковый механизм по рис. 1.9 имеет две степени свободы. Из схемы механизма видно, что движение можно задать кулачку 1 и ролику 2, однако нетрудно заметить, что в результате вращения цилиндрического ролика 2 положение ведомого звена <3 не изменяется. Таким образом, возможность вращения ролика 2 является лишней степенью свободы. Целесообразность ее введения очевидна, потому что обеспечивается меньший износ поверхности кулачка и ролика при чистом качении. [c.55]

При конструировании оправок для запрессовки или напрессовки подшипников качения необходимо учитывать возможность повреждения колец, шариков или роликов от неправильного приложения усилия запрессовки. На фиг. 171 приведены три схемы оправок для [c.146]

Входящие в систему лентопротяжных механизмов ролики монтируются на подшипниках качения и тщательно балансируются относительно оси вращения. Для быстрой и удобной смены абразивной ленты оси роликов закрепляют консольно. Схема лентопротяжного механизма оказывает существенное влияние на конструктивное оформление ленточно-шлифовальных станков, изменение технологических параметров, качество обрабатываемых деталей и тепловые явления процесса шлифования. [c.37]

Величина силы сопротивления качению ДР в различных схемах лентопротяжных механизмов зависит от чиса роликов. При одной и той же силе Рг в двухроликовой системе потребуется меньшее натяжение ленты, чем в многороликовой. Например, для лентопротяжного механизма, состоящего из четырех роликов на шарикоподшипниках при КПД одного подшипника [c.86]

При рассмотрении механизмов на подшипниках качения обычно не представляют интереса подвижности относительного движения шариков, роликов, сепараторов, колец на скользящей посадке и т. д. (за исключением случая, когда исследуют сам подшипник). Поэтому целесообразно подшипники качения рассматривать как кинематические пары по относительному движению тех звеньев, которые они соединяют (в зависимости от их конструкции и способа закрепления колец), и включить их в таблицу кинематических пар (см. табл. 1.1). В дальнейшем для упрощения вычерчивания схем механизмов подшипники будем изображать так же, как и кинематические пары с трением скольжения, накладывающие такие же условия связи. [c.18]

Элементы конструкций схематизируются в виде четырех основных типов стержня или бруса, пластины, оболочки и массива. По схеме стержня рассчитываются всевозможные валы. Стенки резервуаров для хранения жидкостей и газов, фюзеляж самолета рассматриваются как оболочки, плоские днища резервуаров - как пластины. Примером массива служ-ат фундамент под машину, шарик или ролик подшипника качения [c.30]

В Кишиневском политехническом институте при определении долговечности и предела выносливости стали с покрытиями при контактном нагружении использовали двухконтактную роликовую машину вертикального типа [76]. Образцы из нормализованной стали 45 Покрывали слоем электролитического железа толщиной 0,2 мм. Испытывали роликовые образцы с длиной контактной линии 10 мм. Температуру поверхности образца и.змеряли хромель-копелевой термопарой, горячий спай которой приваривали к поверхности ролика. Для повышения точности испытаний и уменьшения погрешностей перед началом исследований машина прогревалась , т. е. вместо испытуемого образца устанавливали ролик, который обкатывали до тех пор, пока температура контртела не достигала 45—48 0. Кроме того, предварительно проводили приработку поверхности образца по методике ступенчатого нагружения. Шероховатость контролировали по ГОСТу 2789—73. Приработанные образцы подвергали испытанию по схеме качения без проскальзывания при суммарной скорости качения 8,4 м/с при подаче в зону качения моторного масла. Испытания моделировали работу шеек коленчатого вала двигателя ЯМЗ-240. Начало прогрессирующего выкрашивания поверхности фиксировали как визуально, так и при помощи специальной аппаратуры. [c.44]

Схема резания с круговой подачей детали показана на рис. 54. При этой схеме обработки деталь устанавливается на диске в специальном приспособлении. Диск непрерывно вращается и перемещает обрабатываемую деталь в зоне шлифования в свободной зоне диска происходит загрузка, разгрузка и измерение детали. Специальный измерительный прибор подает команду для подналадки шлифовальных кругоЕЬ Приспособление для установки детали выполняется специальным. Так, цилиндрический ролик подшипников качения базируется во втулке, а поршневой палец — в призме. Специальный рычаг зажимает и разжимает деталь от вспомогательной цепи. Если обрабатываемая деталь гладкая, положение обрабатываемых плоскостей не связано с другими элементами детали и требуется получить заданный размер между обработанными поверхностями, де- -таль центрируется в приспособлении специальными щечками, которые обеспечивают равномерный съем металла с обеих плоскостей. Если обрабатываемые поверхности связаны с другими элементами детали и задано расстояние между обработанными поверхностями, в приспособлении предусматривается упор, к которому поджимается деталь. [c.71]

Проводились также исследования износа при качении со смазкой. Так, Крауперлсследовал-йзиослри качении со смазкой стальныхобразцов из твердой цементируемой стали при высоких напряжениях сжатия. На рис. 35 показана схема стенда, на котором проводились испытания. На стенде осуществлялся точечный контакт тел качения. Твердость образцов брали в пределах от HV 400 до HV 800, твердых нажимных роликов — HV 890—1000. По результатам опытов Крау-пера сделал следующие выводы, частично совпадающие с выводами Б. И. Костецкого. [c.109]

Механизмы, основанные на прокатке упругого тела. Иаибольшимп конструктивными возможностями, по-видимому, обладает способ создания бегущей волны продольной деформации путем прокатки (раскатки) упругого тела, лежащего на жестком основании. Схема, поясняющая это явление (см. рис. 3.6), включает ролик (штамп), прижимающий упругое тело к жесткой опорной поверхности и создающий на нем поперечную деформацию которая, согласно закону Пуассона, порождает продольную деформацию е . Эта деформация без учета сил трения между упругим телом и сжимающими его поверхностями равна = И-Е, , где х — коэффициент Пуассона ( х < < 0,5). При движении (качении) прижимного ролика по упругому телу волна продольной деформации е движется [ТО нему со скоростью движения ролика. Особенностью этой бегущей волны деформации является тот факт, что ее вершина в каждый момент времени неподвижна, а остальная часть тела (вне волны) равномерно движется со скоростью, определяемой формулой (3.1). [c.150]

Схема узла торможения АКБ-ЗМ приведена на рис. 3, а. Его конструктивное отличие от классической схемы РМСХ (рис. 3, б) вызывает изменение характера (кинематики) движения ролика и параметров напряженно-деформированного состояния контактирующих деталей. Действительно, в уже цитированной работе [1] показано, что в узле торможения АКБ-ЗМ в процессе перемещения ролика по вкладышу в исследованном диапазоне линейных скоростей (от 1,6 м/сек до 0) значения нормальных нагрузок для случаев качения (коэффициент трения /к=0,01) и скольжения (/ск=0,14) составляют соответственно Л/= 106500 и 52000 кГ (расчетный крутящий момент равен Л/= 5000 кГм). Для анализируемого варианта нагружения экспериментально зафиксирована нормальная нагрузка 86000 кГ (рис. 4) при Л1 = 4500 кГм. Сопоставление приведенных данных свидетельствует, что в рассматриваемом [c.165]

Эта схема опор применяется для средних и больших тормозоп. Согласно схеме сопротивление в шариковых подшипниках четырех роликов и сопротивление качению двух цапф корпуса по цилиндрическим поверхностям роликов поглощают момент [c.179]

Согласно схеме контактной электрозакалки, предложенной Н. В. Геве-лингом, ток из сети идет через обычный сварочный трансформатор мощностью 25—200 кет и при напряжении 2—6 в подводится к двум медным роликам шириной 10 мм. Электрический ток от одного ролика к другому проходит по поверхности закаливаемой детали и нагревает ее. Вслед за роликами перемещается устройство для охлаждения нагретой поверхности струйками воды. Плотность тока 400—700 а на 1 мм ширины ролика давление нажатия 10 кГ на мм ширины скорость качения 5—8 Mj eK, глубина закалки 2—3 мм. [c.270]

Зиачен f для других схем механизмов близки к значениям 4 приведенным в таблице например, /с для клинового механизма с трением скольжения на наклонной плоскости и качения (ролик) на горизонтальной плоскости близко к значению U для схемы, показанной на рис. 15, а. [c.122]

Пластины 9 гибкого колеса, расположенные слева, зацепляются с ведомым жестким колесом 8, а пластияы, расположенные справа — с неподвижным колесом 7. Между плоскостями стыка колес и 7 расположены шарики, образующие радиально-упорный подшипник трения качения. На схеме волновой передач и (б) гибкое кольцо 6 и ролики 10 яе показаны. [c.299]

Значения для других схем механизмов близки к значениям 1 , приведенным в таблице например, с для клинового механизма с трением скольжения на наклонной плоскости и качения (ролик) на горизонтальной плоскости близко к значению для схемы, показанной на рис. 15, а клиноплунжерных механизмов близко к значению . для схем с двухопорным плунжером без ролика — (рис. 15, а), с одноопорным плунжером и одним роликом — (рис. 15, б), а также с двумя роликами — (рис. 15, в.) [c.88]

Согласно схеме контактной электрозакалки, предложенной проф. Н. В. Гевелингом, ток из сети идет через сварочный трансформатор мощностью от 25 до 200 кет и при напряжении от 2 до 6 в подводится к двум калящим медным роликам шириной 10 мм. Ролики, перекатываясь по поверхности детали, нагревают ее вслед за роликами перемещается душирующее устройство для охлаждения нагретой поверхности струйками воды. Плотность тока 400 а на 1 мм ширины ролика давление нажатия 10 кг на 1 мм ширины скорость качения 5—8 м1сек глубина закалки 2—3 мм. [c.252]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...