Удар Площадь контакта

УДАРНОЕ ВОЗБУЖДЕНИЕ. Согласно теории, механический удар рассматривают как явление, возникающее при столкновении тел и сопровождающееся полным или частичным переходом кинетической энергии тел в энергию деформации. Причем напряжение и деформации рассматриваются от площади контакта не мгновенно, а с конечными скоростями. Увеличивая продолжительность соударения,можно добиться того, что большая часть энергии удара смещается в область низких частот. Конструктивно такое решение достигается установкой упругих прокладок между подвижной частью и основанием агрегата. [c.76]

Многолетние систематические исследования буровых долот показали, что взаимодействие зубьев шарошек с забоем скважины происходит при большой энергии единичного удара. Энергия единичного удара зуба о забой может увеличиваться от 2 до 50 Дж, при этом площадь контакта зуба с забоем непрерывно меняется в зависимости от износа клиновидных зубьев. Удельная энергия единичного удара может достигать 50—60 Дж/см . [c.38]

Помимо рассмотренных результатов проверяли влияние площади контакта на износ и характер изнашивания. С этой целью были испытаны цилиндрические образцы диаметром 5 7,5 10 12,5 15 и 17,5 мм. Испытания проводили при постоянных значениях удельной энергии удара 7,9 10 и 30 Дж/см . В результате было установлено, что с увеличением диаметра образца износ линейно возрастает. Объясняется это тем, что при увеличении диаметра образцов число зерен, имеющих непосредственный контакт с поверхностью изнашивания, увеличивается пропорционально числу зерен возрастает износ. Эта зависимость справедлива при различной удельной энергии удара. [c.81]

Кроме номинальной площади контакта Ла [она входит в формулы (68) и (69)], при ударе иногда необхо димо учитывать фактическую площадь контакта Аг При тяжелонагруженном контакте, когда максималь ные температуры достигают 500—600°С и в зоне удара происходит пластическая деформация, фактическая площадь контакта при ударе практически становится равной номинальной. [c.125]

Вариант Энергия удара, Дж Скорость, м/с Время удара, с Площадь контакта, мм [c.155]

Конструктивные особенности жёстких муфт. В работе жёстких муфт следует различать два периода период включения и рабочий режим. В момент включения возникают значительные ударные нагрузки, возрастающие с увеличением числа ходов пресса и масс, приводимых в движение. В связи с этим нагружённые части муфты делаются из легированных сталей, стойких к ударным нагрузкам для уменьшения скорости при ударе их располагают ближе к центру вала. Особенно сказывается ударное действие на нагружённые части муфты в начальный момент включения, если рабочие части муфты приходят в соединение неполной поверхностью (кромочное зацепление). Для избежания этого в некоторых конструкциях муфт вводятся приспособления, обеспечивающие наибольшую площадь контакта кулачков, поворотной шпонки и т. д. в начальный момент включения. [c.652]

Томас 2б Вальтер и Франк пропускали угольный порошок, просеянный через сито и окисленный на воздухе при 350 °С, через железный барабан так, чтобы порошок несколько раз ударялся о металлическую поверхность. Измеренный заряд поверхности составлял 6,6 10 ° элементарных зарядов на 1 г порошка, или Ю —10 элементарных зарядов на одну частицу. При незначительной площади контакта плотность зарядов в зо- [c.220]

Площадь контакта выступа диска с заготовкой весьма мала и поэтому концентрация кинетической энергии, обеспечивающей ударную нагрузку, очень велика. Выступ диска, ударяя по заготовке, не снимает с нее стружку как при обычном резании, а выбивает мельчайшие частицы, образующие мелкодисперсный порошок. Время контактирования выступов диска с деталью настолько мало, что количество образующейся теплоты незначительно и диск существенно не нагревается, поэтому обработку можно вести без охлаждения. Деталь подвержена тепловым деформациям и растрескиванию меньше, чем обычно, что приводит к повышению точности обработки. Изношенный диск может быть легко восстановлен с помощью накатки. , [c.161]

Для определения адгезионной прочности прилипших пленок можно применять инерционный метод (см. рис. 11,15). Суть метода заключается в том, что поверхность с нанесенной пленкой ударяется о препятствие, в результате чего возникает отрывающая сила. Ускорение, возникающее в покрытии вследствие движения поверхности с покрытием по инерции, обусловливает возникновение силы отрыва, которая в расчете на единицу площади контакта адгезива с субстратом равна [24] [c.69]

Следовательно, средний потенциал, возникающий и на площади контакта в момент удара, будет примерно равен [c.40]

При работе двигателя воздух поступает по воздуховоду 10 капота двигателя в воздухосборник 9 и, двигаясь вниз по центральной трубе, ударяется о масло в ванне 1 и очищается от крупных частиц пыли. Под напором воздушного потока масло поднимается по отражателю 2, увеличивая площадь контакта воздуха с маслом, и тем самым улучшается предварительная очистка воздуха. Часть масла увлекается в дросселирующую кассету 4 и фильтрующий элемент 5, где вспенивается и тем самым обеспечивает очистку воздуха от мелких частиц пыли. Очищенный воздух поступает в карбюратор и в компрессор. [c.45]

Влияние конфигурации и размеров обрабатываемой поверхности. Для обработки крупногабаритных деталей большой массы, хорошо отводящей тепло, выделяющееся при шлифовании, применяют твердые круги и повышенные режимы. Тонкие детали обрабатываются более мягкими кругами. При большой площади соприкосновения круга с деталью (например, при внутреннем шлифовании) требуются еще более мягкие круги, а при малой площади контакта — более твердые круги. При обработке плоскостей деталей торцом круга с большим контактом между деталью и кругом необходимы более мягкие и крупнозернистые круги по сравнению с кругами для обработки периферией круга. Кольцевые круги берут более мягкие, чем сегментные. Для обеспечения необходимого профиля при фасонном шлифовании применяют более твердые круги. При малых контактах обработка неровной, прерывистой поверхности (отливки, поковки, детали с выступами, пазами и т п.), сопровождающаяся ударами, осуществляется устойчивыми по профилю, т. е. относительно плотными и твердыми кругами. [c.28]

Предельная площадь контакта алмаза с абразивным кругом зависит от технических требований, предъявляемых к обработанной детали, характеристики круга. Чтобы продлить срок службы инструмента, его необходимо устанавливать по отношению к плоскости, проходящей через ось круга и точку его контакта с алмазом, под углом 10... 15° в направлении вращения круга. Иногда однокристальный инструмент устанавливается под таким же углом относительно направления продольной подачи инструмента, вдоль образующей круга. Это не только уменьшает возможность растрескивания алмаза от удара, но и позволяет увеличить стойкость инструмента путем последовательных поворотов вокруг собственной оси (на 90°) и введения в контакт с кругом острых режущих кромок, образующихся в местах пересечения площадок износа с гранями алмаза. После окончательного затупления вершины алмаз должен быть переставлен на другую острую вершину. [c.320]

При более легких режимах удара (при небольших контактных нагрузках, когда в основном в зоне контакта происходит упругопластическая деформация, т. е. одни микровыступы деформируются упруго, а другие-пластически), нельзя считать температуру равномерно распределенной по площади Ла, и возникает необходимость расчета температуры вспышки на микровыступах фактической площади Аг. [c.125]

В ряде работ (например, [90]) сделана попытка измерить давление соударения, развиваемое струей жидкости, с помощью пьезокерамических датчиков (см. гл. 2). На рис. 8.9, а показано изменение импульсного давления во времени. Время возрастания кривой нагрузки при ударе имеет длительность в пределах нескольких микросекунд. Время снижения р составило 15—20 мкс. Предполагается, что падение пика давления связано с началом растекания жидкости. Однако распределение давления по площади пятна контакта капли с поверхностью экспериментально получить пока не удалось. Многие исследователи отмечают, что скорость радиального растекания капли при ударе в несколько раз больше, чем скорость соударения (более чем в 5 раз). [c.280]

Схема соударения капли с твердой плоской поверхностью (рис. 8.9, б) изображена в предположении, что частица жидкости деформируется упруго. Деформация поверхности металла не учитывается. При соударении в результате перемещения объема ЕАВ в объем BDE в последнем возникает и действует на преграду давление гидравлического удара p = p2 2W. Капля оказывает давление на плоскость в течение некоторого промежутка времени Тс, при этом площадь, к которой приложено давление, так называемое пятно контакта, изменяется от нуля до Рс = лГс , после чего давле- ние быстро снижается вследствие растекания капли. [c.282]

Существующая контрольная аппаратура, основанная на методе вибрации, обеспечивает надежный контроль стеклопластиков на глубину до 8-12 мм. При этом выявляются дефекты площадью от 2 до 8 см . Разрешающая способность метода уменьшается с увеличением толщины изделия. Вибрационная контрольная аппаратура не дает возможности качественно различать дефекты. Метод вибрации не требует создания иммерсионного слоя для улучшения контакта датчика с изделием, но показания приборов в значительной мере зависят от стабильности удара молоточка вибратора и равномерности прижима датчика к поверхности материала. [c.569]

Сварка внахлестку (рис. 117, а) является наиболее распространенным способом сварки, обеспечивающим сравнительно большую площадь соприкосновения свариваемых концов. Перед сваркой концы сначала высаживают, затем отковывают в виде лацканов (поз. 1). После нагрева очищенные, от окалины и шлака лацканы накладывают один на другой и легкими ударами прижимают друг к другу (поз. 2). При этом плоскость контакта составляет с осью заготовки угол, приблизительно равный 30°. Затем место сварки проковывают сильными ударами и отделывают (поз. 3). [c.156]

Так как емкость плоского конденсатора пропорциональна площади поверхности, на которой распределен заряд в момент удара, то можно определить примерную среднюю величину потенциала, возникающего на поверхности контакта при ударе. [c.40]

Если контакты подвержены ударам при замыкании или действию электрической дуги при размыкании, то переходное сопротивление в первую очередь зависит от силы нажатия. Площадь таких контактов не играет большой роли, так как на их поверхности всегда имеются неровности и фактическая площадь касания определяется силой нажатия. Для уменьшения контактного сопротивления широко применяют так называемое притирание контактов. Различные стадии процесса замыкания контактов представлены на рис. 9.1. При повороте рычага 4 вокруг оси А соприкосновение подвижного 2 и неподвижного 1 контак- [c.243]

При построении аналитических моделей, описывающих удар, следует иметь в виду, что использование концепции эквивалентного анизотропного материала является спорным, если требуется определить напряжения в окрестности области контакта. Если тело из композиционного материала заменяется другим телом с выпуклой поверхностью, то при убывании давления площадь контакта стремится к нулю, и при малых силах размеры области контакта оказываются соизмеримыми с размерами волокон или толщиной слоев. По мере того как область контакта захватывает отдельные волокна, следует ожидать периодических изменений диаграммы деформирования. Этим можно объяснить волнообразный характер кривой, определяющей деформирование бороалю-миния с содержанием волокон 50% (рис. 25). Периодические пологие участки соответствуют радиусам площадки контакта, отличающимся на величину, равную расстоянию между волокнами ( -0,1 мм). Необходимы дальнейшие экспериментальные исследования в этом направлении. [c.320]

Сравнение результатов табл. V показывает, что композиты, изготовленные различными способами, обнаруживают различное поведение при динамическом разрушении. Композит (б) расслаивался примерно при той же скорости удара, что и неармированный алюминий, в то время как композит на основе диффузионной матрицы 6061 давал по крайней мере трехкратное увеличение скоростного порога расслаивания по сравнению с неармирован-ным алюминием. Причина этого заключается, вероятно, в различной геометрической упаковке волокон в этих двух композитах, большой площади контакта между нитями и наличием слабых поверхностей между соседними лентами композита (б). С другой стороны, большие поры в диффузионном композите, по-видимому, способствуют сопротивлению расслаивания тем, что создают дополнительную геометрическую дисперсию импульса. [c.325]

На третьем участке зависимости, показанной на рис. И, меняется не только износ, но и качественная картина изнашивания. Уменьшение износа на этом участке связано с увеличением фактической площади контакта соударяемых поверхностей благодаря значительной пластической деформации поверхности изнашивания, что в конечном итоге вызывает увеличение диаметра образца в зоне контакта. В этом случае происходит изменение макро- и микрорельефа поверхности изнашивания глубина лунок уменьшается, торец образца принимает вид расклепанной поверхности. Необходимо отметить, что не все материалы можно испытывать на ударно-абразивное изнашивание при большой энергии удара материалы высокой твердости нельзя из-за их хрупкого разрушения, а вязкие — из-за интенсивной пластической деформации. [c.46]

Влияние площади контакта на износ. Масштабный фактор, при прочих равных условиях, сущестйенно влияет на характер изнашивания и износ металлов. Для изучения влияния площади контакта на скорость изнашивания при ударе о закрепленный абразив, были испытаны образцы диаметром 8, 10, 12, 16 и 20 мм, изготовленные из стали СтЗ с последующей цементацией, закалкой и отпуском при температуре 180°С. [c.49]

Формирование рельефа при ударе по незакрепленному абразиву. Незакрепленный абразив в виде отдельных остроугольных твердых частиц, расположенных на общем основании, можно уподобить поверхности твердого тела, имеющей значительную шероховатость. Зерна незакрепленного абразива даже одного номера зернистости всегда существенно различаются формой и размерами. Это еще больше увеличивает шероховатость слоя незакрепленного абразива. На рис. 10 показана принципиальная схема взаимодействия плоской поверхности изнашивания с незакрепленным абразивом в слое на различных стадиях соударения. В начальный момент соударения в контакт с поверхностью изнашивания вступают наиболее крупные зерна. При дальнейшем сближении соударяемых поверхностей число вступающих в контакт зерен быстро увеличивается. Однако независимо от того, на какой стадии соударения начинается контакт зерен абразива с поверхностью изнашивания, все они к моменту окончательного сближения соударяемых поверхностей неизбежно разрушаются на более мелкие частицы. Объясняется это тем, что нагрузка, приходящаяся на отдельные зерна, обычно выше их прочности, что в свою очередь связано с небольшой фактической площадью контакта зерен с поверхностью изнашивания и достаточно высокой энергией удара. Абразивные частицы, твердость которых, как правило, выше твердости соударяемых поверхностей, поражают их, оставляя в зонах контакта следы однократного взаимодействия в виде лунок. При последующих соударениях число лунок на поверхности изнашивания постепенно увеличивается, и после определенного числа соударений вся поверхность изнашивания оказывается пораженной лунками. [c.67]

Влияние геометрии и механических свойств соударяе-.мых тел на температуру. Полученная- зависимость площади контакта от скорости удара для стали 45 показывает, что с увеличением скорости площадь контакта на первом участке интенсивно возрастает, а начиная с 0 = 0,4 м/с зависимость приобретает линейный характер. Интенсивное увеличение площади на первом участке связано с интенсивным увеличением силы удара на этом участке. Площадь контакта определяли после удара на проекторе П40. [c.143]

Согласно экспериментальным данным и анализу формул (68) и (69) температура при ударе обратно пропорциональна площади контакта. На характер контакта (упругий или пластический) кроме режимов и механических свойств влияют радиус и высота микрсшы-ступов. Важность этих параметров показывает критерий Крагельского hjr [27], который характеризует переход от упругого контакта к пластическому. [c.143]

Экспериментальные данные показали, что с увеличением радиуса образца от 0,25 до 1 мм температура на поверхности контакта снижается приблизительно по линейному закону от 320 до 130° С (рис. 70). Влияние радиуса на температуру проявляется через площадь контакта и контактные напряжения. Экспериментальные данные, приведенные в работе Ютца, показывают, что при ударе стального щарика по стальной плите с увеличением диаметра шарика температура понижается по линейному закону. [c.143]

Измерение микротвердости и микроструктуры в де-формированном поверхностном слое образца показало резкую неравномерность ее распределения и различную степень пластической деформации. Формирование структуры рабочего слоя в процессе удара определяется исходной структурой материала, продолжительностью времени контакта, контактной температурой, скоростью приложения нагрузки. При и = 3,2 м/с и W== ,2 Дж максимальная микротвердость на поверхности удара составляет 12 000 МПа, минимальная — 4200 МПа. Измерение микротвердости по поверхности и по глубине образца после удара показало, что распределение микротвердости в зоне удара неравномерное. Неравномерно распределяется и температурное поле. Динамический характер пластического деформирования, во время которого теплообмен в зоне контакта практически отсутствует, вызывает на пятнах фактической площади контакта мгновенные скачки температуры, т. е. температурные вспышки, величина которых при тяжелых режимах намного превышает среднкно температуру. Несмотря на то, что глубина действия температурных вспышек при ударе локализуется в слое толщиной несколько микрометров, они способствуют структурным превращениям и изменению микротвердости. В некоторых случаях удалось наблюдать полоски вторичной закалки. Их микротвердость составила 12 880 МПа. Микротвердость подстилающего слоя на расстоянии 0,01 мм от поверхности меньше мик-ротвердости металлической основы и составляет 3300 МПа, что соответствует приблизительно температуре 400 500° С. Следовательно, при единичном ударе в зоне контакта в отдельных микрообъемах возникают температурные скачки, упрочняющие эти участки. Под ними и вблизи них находятся участки, микротвердость которых ниже исходной, а температура достигает лишь температуры отпуска. Наблюдаемые температурные изменения связаны с изменениями структуры и прочностных свойств соударяющихся материалов. [c.146]

Одной из причин этого является износ термообработанных, достаточно твердых рабочих поверхностей кулачков и шарниров рычажной системы. Даже метод кинематического замыкания при помощи двух соосных кулачков лишь незначительно продлевает срок службы кулачка. Появившийся зазор между роликом и профилем в точках перехода с одного рабочего участка на другой вызывает удар ролика о профиль. Там, где ролик катится без скольжения, постепенно возникает чешуйчатый износ профиля, обусловленный огромными контактными напряжениями. Исследования, проведенные на кафедре кондитерского производства МТИПП, показали, что в карамелезавертывающем автомате АЗК-300 с модернизированными кулачками при скорости вала 16 рад сек за счет инерции звеньев передаточного механизма ролик прижимается к кулачку с силой 370 н, в то время как нагрузка на рабочий орган составляет 0,08 н. Повышение твердости рабочей поверхности кулачка и ролика приводит лишь к уменьшению площади контакта, что, в свою очередь, вызывает увеличение контактных напряжений. [c.172]

Предельную деформацию капли во время удара можно оценить из нижеследующих соображений. Пусть волна сжатия, отраженная от жесткой площади соударения, начинается в точке А (рис. XII 1.10). Она дойдет до точки В на поверхности капли раньше, чем эта точка достигнет плоскости, если WyJUji <С sin у. В предельном случае при знаке равенства площадь контакта /уд, на которую распространяется давление от ударной волны, можно выразить через скорости [c.241]

УДАР твёрдых тел—совокупность явлений, возника-юищх при столкновении движущихся твёрдых тел, а также при нек-рых видах взаимодействия твёрдого тела с жидкостью или газом (У. струи о тело, У. тела о поверхность жидкости, гидравлич. У., действие взрывной или ударной волны на твёрдое тело и др.). Промежуток времени, в течение к ого длится У., обычно очень мал (на практике 10 —10 с), а развивающиеся на площадях контакта соударяющихся тел силы (т. н. ударные, или мгновенные) очень велики. За время У. они изменяются в широких пределах и достигают значений, при к-рых ср. величины давления (напряжений) на площадках контакта имеют порядок Ю и даже 10 атм. Действие ударных сил приводит к значит, изменению за время У. скоростей точек тела. Следствиями У. могут быть также остаточные деформации, звуковые колебания, нагревание тел, изменение меха-нич. свойств их материалов (в частности, их упрочение), полиморфные и хим. превращения и др., а при скоростях соударения, превышающих критические,— разрушение тел в месте У, Критич. скорости для металлов имеют порядок 15 м/с (медь)—150 м/с и более (высококачеств. стали). [c.205]

Фохт попытался модифицировать теорию Сен-Венана учетом предполагаемого им эффекта, якобы вызванного существованием некоего упругого слоя на поверхности удара. Обращая внимание на влияние кривизны и неровностей соударяющихся поверхностей, слоев газа на этих поверхностях и различия упругих характеристик промежуточного слоя между поверхностью и внутренней частью стержня, он ввел эмпирический коэффициент для исправления своих результатов. Он обсуждал, зависит или нет этот эмпирический коэффициент С=ЕА Ь (где Е — неизвестный модуль этого промежуточного слоя , б — его неизвестная толщина и А — площадь контакта) от скорости удара и т. п. Его модифицированная теория оказалась недолговечной, она была опровергнута Хаузманингером и Гамбургером в течение следующих трех или четырех лет. Однако до этой развязки произошли очень многословные обсуждения. [c.413]

При определении контактных напряжений в зоне ролик цепи — зуб звездочки, если сила удара превышает усилие в зоне контакта от рабочего натяжения ведущей ветви, вычисляемого по формуле (8), необходимо в выражения (5)— (7) подставлять значение силы удара звена цепи о зуб звездочки в момент зацепления. Контактные напряжения 0Яшах в этом случае в отличие от силы удара в связи с большей площадью контакта для вогнуто-выпуклой формы основного профиля зуба при работе с новой цепью (тип 1, табл. 3) будут наименьшими (рис. 11, а). Однако по мере износа цепи ролик, поднимаясь вверх по зубу, попадает на прямолинейную часть основного профиля, что приводит к скачкообразному уменьшению площади контакта и соответствующему росту контактныя напряжений до величин, характерных для прямолинейной формы (тип 2, табл. 3J основного профиля зуба (рис. И, 6). Это явление имеет место при износе цепи то шагу, равном 2—3 % приг< 25 и 1—2 % при г -> 25. Таким образом, выпукло-вогнутый профиль зуба не имеет преимуществ при работе с изношенной цепью перед основными профилями типов 2 и 3 (табл. 3), особенно при больших числах зубьев (г > 25). [c.155]

При работе двигателя воздух поступает по воздуховоду 11 капота двигателя в воздухосборник 10 и, двигаясь вниз по центральной трубе, ударяется о масло и очищается от крупных частиц пылн. Под напором воздушного потока масло поднимается по отражателю 2, увеличивая площадь контакта воздуха с маслом, тем самым улучшается предварительная очистка воздуха. Часть масла увлекается в [c.66]

Нормальная работа вкладышей подшипника обеспечивается при равномерном прилегании его наружной поверхности к поверхности гнезда по всей площади контакта в противном случае под нагрузкой вкладыш будет периодически деформироваться, что может повести к разрушению залитого на внутреннюю поверхность вкладыша антифрикционного слоя. В случае неприлегания ухудшаются также условия теплоотдачи от вкладыша к корпусу. Поэтому производят тщательный подбор вкладышей подшипников к гнездам корпусов, прибегая в некоторых случаях к частичному пришабриванию гнезда. Аналогично подбирают крышки подшипников они должны надеваться на шпильки свободно, но без качки, лучше — под легкими ударами деревянного молотка, наносимыми центрально во избежание перекоса крышки. При сборке подшипников стыки крышек с корпусом и стыки вкладышей должны прилегать плотно, без зазоров. Если между крышкой и корпусом предусмотрены регулировочные прокладки, то необходимо проследить, чтобы они были гладкими и чистыми. [c.443]

Экспериментальные исследования тепловых процессов при едипичпом ударе, проведенные В.Н. Виноградовым и Г.М.Сорокиным [229] показали, что па первом этапе удара, работа упругой и пластичной деформации полностью переходит в теплоту и на кривой температуры - время наблюдается резкий скачек. На втором этане удара происходит упругое восстановление деформированных объемов и контактная температура резко снижается за счет теплоотвода в объемы соударяющихся тел (рис. 1.13). При одних и тех же режимах соударения контактная температура пары сталь-хромель-копель выше, чем пара граннт-хромель-канель. При ударе металла по горной породе на фактической площади контакта развиваются большие давления, т.к. твердость абразивных частиц выше твердости металла, отдельные абразивные зерна горной породы внедряются в металл, вызывая локальную пластическую деформацию. Большая часть теплового потока, генерируемая в результате пластической деформации микрообъемов, вследствие низкой тенлонроводности абразива уходит в металл, меньшая - в гранит. Поэтому при одних и тех же режимах удара более высоким тепловым воздействием подвергается металл, соударяющийся с [c.19]

Количественная интерпретация результатов измерений динамической твердости основывается на анализе явлений, сопровождающих процесс удара индентора по образцу. Протекание этих явлений зависит как от формы и физических свойств соударяемых тел, так и от относительной скорости соударения. Решение динамической упруго-пластической задачи при переменной площади контакта и изменении пластических свойств за время удара чрезвычайно сложно. Тем не менее некоторые упрощенные теории дают возможность количественного описания процессов соударения тел правильной геометрической формы. [c.206]

Повреждение поверхности. В момент ударов в небольшой области под каплей материал испытывает сжатие, а в примыкающей к ней кольцевой полосе — растяжение. Пятно контакта соизмеримо с площадями отдельных структурных составляющих металла, что создает условия для повышения разрушающего действия капель на наиболее слабые участки поверхности. Под влиянием повторяющихся с огромной частотой ударов, удельное давление которых может значительно превосходить пределы текучести и усталости металла, накаплива- [c.241]

Прочность сцепления изоляционного покрытия с цементным раствором рекомендуется определять через 10 суток и Г, 2, 6, 12 мес. от начала опыта при выдерживании в воде и агрессивных средах или после проведения заданного числа циклов испытаний, например на замс-раживание, тепловой удар и т. п. При этом фиксируются усилие и место, по которому произошел разрыв (по цементному раствору, контакту клея с цементным раствором или клею). Площадь разрыва подсчитывают в процентах. Полученные результаты записывают в журнале. [c.60]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...