Плотность контакта

Описание экспериментальной установки. Рабочий участок (рис. 11.4) состоит из двух образцов I, выполненных в форме дисков толщиной 6= (5,0 0,015) мм и диаметром d=l40 мм. Образцы помещены между нагревателем 3 и двумя холодильниками 2. Необходимая плотность контакта исследуемых образцов с соответствующими горячими и холодными поверхностями обеспечивается применением болтового устройства, а также высокой чистотой обработки соприкасающихся поверхностей. [c.189]

При выводе расчетной формулы для многослойной стенки мы предполагали, что слои плотно прилегают друг к другу и благодаря идеальному тепловому контакту соприкасающиеся поверхности разных слоев имеют одну и ту же температуру. Однако, если поверхности шероховаты, тесное соприкосновение невозможно, и между слоями образуются воздушные зазоры. Так как теплопроводность воздуха мала [Я, 0,025 Вт/(м-° С)], то наличие даже очень тонких зазоров может сильно повлиять в сторону уменьшения эквивалентного коэффициента теплопроводности многослойной стенки. Аналогичное влияние оказывает и слой окисла металла. Поэтому при расчете и в особенности при измерении теплопроводности многослойной стенки на плотность контакта между слоями нужно обращать особое внимание. [c.17]

Поэтому при эксплуатации тормозных устройств с этими магнитами следует обращать особое внимание на плотность контакта и состояние поверхностей якоря и ярма. [c.413]

Участок II соответствует моменту, когда труба вступает в контакт с блоком по всему периметру. При этом температура трубы по периметру выравнивается и по всем направлениям скорость ползучести приближается к средней величине. Различие в скоростях увеличения размера по разным направлениям на участке II можно, по-видимому, объяснить различием плотности контакта труба— блок, которое имеет место из-за разной скорости усадки графита по разным направлениям и разной скорости его ползучести по этим направлениям. [c.257]

При последующих нагружениях троса растягивающей силой или парой сил, закручивающей трос по ходу свивки, плотность контакта между жилами восстанавливается лишь при определённой нагрузке. Начиная с этого момента, трос делается более жёстким. [c.706]

В практике распространены кольца, у которых поперечные сечения по длине окружности постоянны. В том случае, если диаметр цилиндра равен диаметру кольца при том его обжатии, при котором производилась обработка внешней его поверхности, такое кольцо обеспечивает практически равномерное радиальное давление по периферии и достаточную плотность контакта с цилиндром. Однако, если кольцо установлено в цилиндр, диаметр которого отличается от указанного, равномерность распределения радиального давления нарушится и кольцо в некоторых точках может потерять контакт с цилиндром. Это же будет наблюдаться также и в случае нарушения цилиндричности зеркала цилиндра. [c.502]

Для улучшения плотности контакта применяют также распорные металлические пружины а (рис. 5.43), а также манжеты, в которых про- [c.512]

Для повышения плотности контакта резинового кольца с уплотняемой поверхностью [c.518]

Потеря герметичности. Кольцо при известных условиях может потерять плотность контакта с уплотняемой поверхностью, в результате чего герметичность соединения нарушится. Основными причинами, которые могут привести к потере контакта, являются эксцентричность кольцевой канавки, растяжение кольца, влияние низкой температуры жидкости и пр. [c.528]

Нарушение плотности контакта уплотнительного кольца с уплотняемыми поверхностями может произойти также в результате воздействия на него жидкости. Вымывание из резины пластификаторов, добавляемых для сохранения ею упругости при низкой температуре, может привести [c.530]

На рис. 5.76 приведена схема уплотнения металлической П-образной манжетой, плотность контакта которой достигается давлением жидкости, а также внешней силой. Твердость материала уплотняющего элемента должна быть ниже твердости сопряженной с ним поверхности. [c.533]

При уплотнении подобными кольцами поршня силового цилиндра предварительная плотность контакта создается часто прижатием губ распорными кольцами (см. рис. 5.76, а) или упругой мягкой набивкой [c.533]

В виде заостренного уса. Подобные манжеты используются как для уплотнения поршня, так и штока силового цилиндра (рис. 5.77, б и в). Герметичность при отсутствии давления достигается предварительной деформацией заостренного уса с последующим повышением плотности контакта, обусловленного давлением жидкости. Под действием этого давления происходит пластическая деформация губы, пока площадь контакта ее со стенкой цилиндра не станет достаточно большой, чтобы воспринять нагрузку, создаваемую давлением. Испытания подобных уплотнений показали, что утечка при температуре жидкости 260° С после выполнения 10 тыс. циклов перемещения поршня не превышала 1 на 1000 циклов. Для изготовления этих манжет применяют бронзу и мягкий чугун при работе в паре со стальным цилиндром с азотированной рабочей поверхностью. Указанные уплотнения пригодны для длительной работы при температурах 600— 700° С. [c.535]

При этом значении коэффициента к уравновешивания плотность контакта, требуемая для сохранения герметичности, достигается лишь действием усилия натяжения пружины. [c.552]

Клиновидность зазора с расширением в сторону низкого давления повышает плотность контакта и соответственно улучшает герметичность уплотнения, однако сопровождается при том же коэффициенте разгрузки повышением трения и увеличением износа скользящих поверхностей, ввиду чего она также недопустима, как и первая клиновидность. [c.553]

Зависимость допустимого торцового биения от угловой скорости обусловлена тем, что если при малых числах оборотов подвижное кольцо может частично или полностью компенсировать некоторые нарушения перпендикулярности поверхностей контакта к оси вращения, то при большом числе оборотов эта компенсация из-за действия сил инерции станет невозможной и кольца потеряют плотность контакта. При некоторых же условиях подвижное кольцо может вступить в результате колебательных движений, обусловленных торцовым биением, в резонансные колебания с амплитудой, превышающей величину торцового биения, и герметичность будет потеряна. Кроме того, в колеблющийся торцовый зазор между кольцами в этом случае смогут попадать частицы твердого загрязнителя, что вызовет порчу и износ рабочих поверхностей колец. [c.554]

Более наглядное представление о механической плотности контакта можно составить по коэффициенту термической проводимости Вт/(м -°С). [c.13]

В начальный момент сближения в точках касания разрушается слой осажденных на поверхности примесей и появляются "островки" металлических соединений. При возрастании давления площадь контактирования поверхностей (сближения до расстояний начала действий межатомных сил притяжения) увеличивается. Вследствие большой плотности контакта соединяемые поверхности не сообщаются с атмосферой, поэтому новые оксидные и жировые пленки не образуются, а имевшиеся до этого частично выдавливаются из зоны соединения наружу, частично диффундируют в глубь металла и не препятствуют образованию металлических связей. Необ- [c.255]

Вследствие пластической деформации обрабатываемого тела резко возрастает плотность контакта поверхностей (рис. 9). В большинстве случаев при обработке давлением можно принимать, что контурная площадь касания равна номинальной площади. Также значительно возрастает фактическая площадь касания, хотя она, как правило, не достигает размеров номинальной площади, т. е. абсолютный контакт поверхностей отсутствует. [c.14]

При снятии троса с навивального станка происходит упругая отдача и жилы перестают повсеместно плотно прилегать одна к другой или к центральной жиле между ними сохраняется только точечный контакт. При последующих нагружениях троса растягивающей силой или парой, закручивающей трос по ходу свивки, плотность контакта между жилами, нарушенная упругой отдачей, восстанавливается лишь при определенной нагрузке, с этого момента трос делается более жестким. [c.142]

Плотность контакта между лопастями и статором обеспечивается давлением жидкости, подводимой в пазы ротора под лопасти. [c.256]

Для устранения утечек жидкости зазор между сопрягаемыми деталями устраняют уплотнительными средствами. Для того чтобы соединение при этом сохранило герметичность, контактное давление в нем должно превышать давление уплотняемой среды. Требуемая плотность контакта обычно создается внешней силой. [c.537]

Распространенным типом уплотнения неподвижных соединений является также уплотнение при помощи колец круглого сечения, в которых начальная герметичность (при нулевом давлении) создается за счет контактного давления, развиваемого предварительным сжатием уплотнительного элемента с последующим усилением плотности контакта в результате давления жидкости. [c.542]

Разновидностью этих колец является кольцо, показанное на фиг. 385, е. Заслуживает внимание уплотнение с кольцом профильного сечения с опорой на три точки (фиг. 385, к), а также с треугольным кольцом (фиг. 385, и), плотность контакта в которых зависит в более значительной степени, чем в кольцах иных [c.544]

Для улучшения плотности контакта применяют распорные металлические пружины (фиг. 396), а также манжеты, в которых пространство между раствором губок заполнено мягкой резиной (фиг. 397). [c.558]

При подводе давления жидкости по одну из сторон кольца оно смещается к боковой стенке канавки в направлении действия давления и, деформируясь под действием этого давления, создает плотный контакт по трем поверхностям (фиг. 411). Плотность контакта резинового кольца с уплотняемыми поверхностями будет увеличиваться практически пропорционально увеличению давления жидкости. [c.569]

При малых давлениях, близких к атмосферному, применяют простые в изготовлении уплотнения без металлических пружин (фиг. 435, 3, и), в которых требуемая плотность контакта манжеты с валом достигается лишь за счет упругих свойств материала манжеты. [c.594]

На фиг. 450, а показана схема уплотнения с помощью металлической и-образной манжеты плотность контакта достигается здесь распором этой манжеты давлением жидкости, а также с помощью распорного кольца, нагружаемого внешней силой. [c.622]

Применяются также уплотнительные металлические манжеты (кольца) сплошного сечения, стенки которых обычно выполняют в виде клиновидного уса с заострением на конце (фиг. 456). Герметичность при отсутствии давления в системе достигается за счет предварительной деформации заостренной части уса с последующим повышением плотности контакта при возникновении давления жидкости. При соответствующем выборе прочности мате- [c.625]

Применяют также сплошные кольца без внутреннего подпора газом (фиг. 458, в). Плотность контакта в них достигается за счет лишь упругости материала. Однако последние кольца менее стойкие против деформации под действием сил давления уплотняемой среды. [c.627]

Точность измерений зависит от плотности контакта спая с металлом, обеспечивающей одинаковую температуру спая и металла. Спаи либо приваривают контактной сваркой к металлу, либо зачеканивают в небольшое отверстие 0 1,5...2,0 мм. При быстром изменении температуры металла температура у спая может быть несколько иной, поэтому целесообразно применять тонкие проволоки. С помощью термопа р можно измерять температуру жидкого металла. [c.204]

В эвольвентном зацеплении взаимодействие рабочих поверхностей зубьев происходит по прямой линии. Поэтому при неточности взаимного расположения колес или их деформации под нагрузкой плотность контакта зубьев становится неравномерной, что приводит к концентрации дав.оений на определенных участках контактных линий. Кроме того, радиусы кривизны рабочих поверхностей зубьев, которые определяют нагрузочную способность зубчатого механизма, зависят от диаметра основного цилиндра колеса чтобы увеличить радиусы кривизны, нужно увеличивать диаметры колес. Для того, чтобы избежать указанных недостатков, применяют зацепление с теоретически точечным контактом взаимодействующих зубьев, который за счет придания зубьям соответствующей формы под нагрузкой превращается в контакт по площадке. [c.119]

Опытные образцы должны плотно, без воздушных зазоров, прилегать к поверхностям нагревателя и холодильников (контактно тепловое сопротивление должно быть пренебрежимо малым). Плотность контакта достигается чистотой обработки указанных поверхностей, для этого могут также применяться специальные нажимные устройства. Толщина образцов мала по сравнению с диаметром, но тем не менее часть теплоты может уходить через боковую поверхность образцов, и поле температур будет отличаться от поля температур плоских образцов неограниченных размеров. Во избежание этого предусмотрена боковая тепловая защита образцов с помощью изоляции из асбоцемента, теплопроводность которого при 50 °С равна 0,08 Вт/(м-К). Измерение перепадов температуры в образцах осуществляется хромель-алюмелевыми термопарами, уложенными в канавках, выфрезерованных непосредственно на поверхностях корпуса электрического нагревателя и холодильников. Спаи измерительных термопар находятся в центральной части образцов. Для контроля поля температур нагревателя предусмотрены дополнительные термопары, спаи которых находятся ближе к боковым поверхностям. Кроме того, на наружной поверхности бокового слоя защитной изоляции заложена термопара, служащая для оценки тепловых потерь. Все термопары имеют общий холодный спай, он термостатируется с помощью нуль-термостата. [c.127]

В уплотнениях манжетного типа (кожаных, резиновых, севанитовых) проверяется плотность контакта манжеты с валом. [c.71]

При расположении экономайзера в коррозионной зоне температуры целесообразны чугунные экономайзеры. Однако они применимы лишь при давлении до 20— 25 бар. В парогенераторах высокого давления возможно устанавливать чугунные ребристые экономайзеры на стальной трубчатой основе — биметаллические экономайзеры (рис. 13-13). В биметаллических экономайзерах очень важно обеспечить высокую плотность контакта на границе чугун — сталь. Известно несколько методов технологии изготовления биметаллических элементов. Положительные результаты дает способ, предусматривающий отдельное изготовление чугунных оболочек длиной около 200 ми с последующей горячей посадкой их на стальную трубу. В некоторых конструкциях для уменьшения теплового сопротивления переходного слоя чугунную оболочку устанавливают на теплопроводной мастике. Ребристые биметаллические экономайзеры целесообразны для парогенераторов, работающих на многозольном топливе, особенно с высокоабразивной золой. [c.150]

Заслуживает внимания кольцо профильного сечения с опорой в трех точках (рис. 5.17, е), плотность контакта которого значительно зависит от распорного действия давления жидкости. Уплотнения этими кольцами пригодны для давлений 2500—3000 кПсм . [c.494]

Манжеты монтируют с плотной посадкой по плунжеру и по поверхности расточки канавки (проточки). При этом упругость манжеты обеспечивает герметичность соединения при нулевом и близком к нему давлениях жидкости. При наличии в системе давления манжета под распорным его действием поджимается к уплотняемым поверхностям (см. рис. 5.38, в). Этот механизм герметизации относится в равной мере ко всем уплотняющим кольцам из мягких материалов, плотность контакта которых обусловлена силами давления жидкости. Ввиду этого обеспечение герметичности уплотнения при низком (порядка 0,1—0,2 кГ/сж ) давлении представляет часто ббльщую трудность, чем при высоком, при котором манжета деформируется силой давления жидкости. [c.511]

При высоких давлениях уплотняемой среды возможны искажения формы кольца в результате упругих его деформаций, при которых возникают конусность и волнистость рабочей поверхности, что неизбежно сопровождается нарушением плотности контакта и потерей герметичности соединения. Вследствие этого кольца, применяющиеся при низких давлениях (см. рис. 5, 92, а), оказались непригодными для работы при высоких (порядка 100 кПсм ) давлениях. [c.556]

Схема соединения с упругим элементом иного типа приведена на рис. 5.115, б. Герметизация соединения достигается упругим хвостовиком (юбкой) 6 ниппеля 4, который с натягом входит в отверстие штуцера /, обеспечивая тем самым герметизируюш.ий контакт без давления жидкости. При давлении плотность контакта упругого элемента повышается пропорционально величине давления, которое распирает упругий элемент, прижимая его к поверхности отверстия штуцера. Труба 5 соединена с ниппелем 4 пайкой. После сборки соединение фиксируется металлическим фиксатором 5. [c.583]

Результаты испытания различных уплотняющих материалов при неподвижном диске представлены на рис. 5. График показывает, что уплотнительные свойства резины не хуже, а при повышенных давлениях даже лучше, чем у кожи. Этот результат эксперимента позволил уверенно рекомендовать резину в качестве уплотняющего материала взамен дефицитной кожи. Другой вывод заключ ается в том, что для уплотнения полостей с определенным давлением масла требуется создавать на поверхностях трения несколько повышенные удельные давления. Следовательно, при проектировании уплотнений для определенных конкретных условий характеристику пружин необходимо выбирать в соответствии с экспериментальными данными. Опытным путем было обнаружено, что удельные давления на уплотняемых поверхностях превышают давление масла на 1—2 кгс1см . При больших давлениях масла плотность контакта должна возрастать. [c.20]

Примененный способ установки термопар исклпчает нарушение плотности контакта и искажения температурного поля. Но по проволоке термопар 3, 10 неизбежен отвод тепла от спея, так как вывод их осуществлен по неизотермической поверхности. Несмотря на это, ошибка от принятой установки термопар несколько меньше по сравнению с ошибкой при выводе термопар через бтнк соприкасающихся поверхностей. [c.7]

При более высоких температурах в качейтвё уплотняющих материалов применяются металлические кольцевые прокладки, обладающие хорошей пластичностью, высокой температурой плавления и низким давлением насыщенного пара. Такие прокладки изготавливают из алюминия, серебра, меди, нержавеющей стали и никеля. У металлической прокладки создание замкнутой сплошной зоны контакта с уплотняемыми поверхностями осуществляется за счет ее пластической деформации. Поэтому необходимо обеспечить такие контактные напряжения, при которых прокладка течет, и, кроме того, создать на поверхности контакта упругие силы, за счет которых поддерживается плотность контакта. Наличие этих упругих сил должно обеспечиваться, с одной стороны, постоянно действующим давлением упругодеформировап-ных болтов и фланцев, с другой стороны — упругими напряжениями материала прокладки. [c.394]

И. Г. Горячева и М. Н. Добычин ) применили уравнения (1.38) для теоретического обоснования эффекта взаимного влияния микровыступов при контакте шероховатых упругих тел. В работе ) приведены результаты расчетов внедрения в упругое полупространство системы одинаковых цилиндрических штампов радиуса а, расположенных в углах гексаганальной решетки с межузловым расстоянием d. Установлено, что чем меньше безразмерный параметр a/d (характеризующий плотность размещения штампов), тем более равномерно распределяется нагрузка на штампы. Показано, что неучет взаимного влияния штампов при расчете жесткости контакта приводит к завышению ее значений (меньшим внедрением при одинаковых нагрузках), причем это различие становится тем ошутимей, чем выше плотность контакта. [c.122]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...