Давление инерционное, формул

Так как реакция Р зависит от угла давления, инерционных нагрузок и, самое главное, от внешних сил, то нельзя предсказать заранее, в каком положении механизма скорее наступит проскальзывание ролика там, где наибольшее ускорение, или там, где наименьшее усилие Р, или в любом. промежуточном положении. Поэтому неравенство (4.97) составляют для ряда последовательных положений механизма на участках удаления и приближения толкателя, определяя Р из силового расчета, а вр — по формуле (4.98) или (4.99). [c.166]

Уменьшаются и предельные значения инерционных пульсаций давления вследствие уменьшения максимальных ускорений но-тока. Выравненность подачи и связанное с этим улучшение качества рабочего процесса увеличиваются с применением нечетных чисел поршней больше трех. Суммируя значения Q .r Для насосов с разными числами поршней, можно показать, что у насосов с нечетным числом поршней равномерность подачи большая, чем у насосов с четным числом (следующим за данным нечетным) поршней. Приближенно ст можно определить по формулам [c.286]

При наиболее низких давлениях энергетическая схема роста, приводящая к (6.41), дает сильно завышенную в сравнении с экспериментами расчетную скорость роста пузырька. В этих условиях учет инерционных эффектов может быть осуществлен по методике, описанной в п. 6.3.4. Уже при Ja > 300 преобладает подвод тепла к межфазной поверхности от перегретой жидкости (в соответствии с соотношением (6.39)). Следовательно, уравнение для расчета скорости роста паровых пузырьков на стенке в рассматриваемых условиях должно отличаться от формулы (6.37) лишь числовым коэффициентом, меньшим единицы. Действительно, соотношение [c.271]

Решение упрощается при определении составляющей силы давления, действующей на стенку вдоль оси вращения сосуда, поскольку инерционные массовые силы не проектируются на это направление. Осевая сила давления жидкости на стенку (рис. IV-7) может быть определена по формуле [c.82]

Инерционное давление определяем, используя формулу [4] [c.356]

Потери давления р и инерционное давление р определяются формулами (6) — (12), но поскольку направление потока масла при торможении иное, чем при пуске, то формулы имеют другие коэффициенты. [c.358]

При составлении уравнений движения и неразрывности принималось во внимание, что постоянная объемная сила в каждой точке уравновешивается не только вязкостной силой, но и инерционными и поверхностного натяжения. Градиент давления в уравнениях Навье-Стокса может создаваться двумя причинами изменением давления потока газа, омывающего поверхность пленки, и силами поверхностного натяжения. Уравнения неразрывности и Навье-Стокса решены были при следующих допущениях 1)распределение продольных скоростей то же, что и при плоской пленке 2) давление в сечении постоянно и равно капиллярному давлению у поверхности 3) фазовая скорость распространения волны постоянная (профиль волны свободной поверхности не меняется и она движется с постоянной скоростью). Для случая, когда пленка движется под действием сил тяжести или центробежных сил и воздействие газового потока отсутствует, можно воспользоваться уравнением движения (10-13) и распределением скоростей по формуле (10-15). [c.285]

Перед испытанием необходимо точно замерить действительные геометрические размеры трубопровода, т. е. площади поперечных сечений и длины всех участков, входящих в формулы для подсчета расхода Qq. Полная длина трубопровода при дифференциальном методе измеряемого участка должна быть не меньше 15—20 м, а еше лучше 30 м. Запись колебаний напора должна отличаться точностью и надежностью. Для этого давление в сечении трубопровода желательно получить как среднее из давления в нескольких точках по его периферии. Вся измерительная и регистрирующая часть прибора должна отличаться малой инерционностью и иметь частоту собственных колебаний в несколько раз более высокую, [c.235]

Используя последнее условие и считая движение жидкости в зазоре между окружностями медленным в том смысле, что можно пренебречь инерционными членами по сравнению с членами, учитывающими вязкие силы и изменение давления, приведем уравнения Стокса в полярных координатах (г, ф) [формула (25)] к упрощенному виду [c.414]

В принципе необходимо располагать лишь достаточно большой площадью, чтобы обеспечить любую необходимую величину восстанавливающего момента от радиационного давления, однако не следует забывать, что дополнительные поверхности обладают известной массой. Поэтому, если руль превысит определенные размеры, то увеличение момента инерции аппарата будет превалировать над увеличением восстанавливающего момента и станет преобладающим образом влиять на движение аппарата, когда инерционность руля значительно возрастет. При определенных размерах солнечного руля частота собственных колебаний аппарата достигает максимума, и тем самым ограничивается располагаемая скорость реакции на возмущения. Например, собственная частота космического аппарата с прямоугольным рулем находится по формуле] [c.181]

Достоинством таких гидроаккумуляторов является постоянство давления при их разрядке, как эТб видно из формулы (19.5). Однако в мобильных машинах эти гидроаккумуляторы не применяются ввиду громоздкости и вследствие того, что груз, обладая инерционной массой, при вертикальных колебаниях создает пульсацию давления. [c.290]

Опорные поверхности скользящих и роликовых башмаков рассчитываются по опорным давлениям и V, подсчитанным по формулам (27) и (28). Учитывая кратковременность действия инерционных нагрузок, величину динамического коэффициента кд при подсчете нагрузки Qp по формуле (8) можно принять равной единице. [c.55]

При инерционном наддуве и наддуве компрессором с механическим приводом характер протекания теоретических циклов (см. рис. 7) не изменяется. Изменяются только конкретные значения термодинамических параметров, зависящие от изменения давления и температуры в конце впуска (см. формулы в табл.9). Необходимо также учитывать, что в реальном двигателе часть мощности затрачивается на привод компрессора. [c.34]

Решение задачи для локально невязкой области 22 не может дать равномерно точного первого приближения для решения задачи при Де оо. Во-первых, локально невязкое решение не удовлетворяет граничному условию прилипания на теле. Это требует введения вязкого подслоя 32 (см. рис. 3.9), в масштабах которого главные вязкие члены имеют порядок инерционных. Слой 32 рассмотрен ниже. Во-вторых, из найденных асимптотических формул (3.56) и (3.57) следует, что при 522 в нижней части области 22, управляющей , как было показано, распределением давления при 522 +СЮ, для которой на таких расстояниях Ф22 главные вязкие члены также становятся порядка инерционных. (Ситуация аналогична той, которая рассмотрена в 3.2 для течений разрежения.) Таким образом, возникает необходимость рассмотреть области 2 и 3 с продольным масштабом 5 (так как 522 = /е) и возмущениями давления Ар 1/2 рассмотренных ранее [c.93]

Далее, на этом режиме значения Ар > О не могут быть получены для безотрывного течения, так как вблизи стенки есть струйки тока с малыми скоростями, которые, согласно формуле Бернулли, не могут попасть в область с конечными Ар > 0. Если Ар < О, то скорость газа в эффективно невязком течении вблизи тела достигнет значения и lie и в результате перестанут выполняться граничные условия прилипания. Поэтому вблизи поверхности тела необходимо рассмотреть вязкий подслой, скорости в котором конечны, а градиент давления и инерционные члены уравнений Навье-Стокса имеют тот же порядок величин, что и главные вязкие члены. Это условие определяет толщину вязкого подслоя 6 [c.298]

Если, например, тороидальная оболочка с днищами заполнена жидкостью частично, так что при ее вращении свободная поверхность располагается по цилиндру радиуса Гр, как показано на рис. 10.20, б, то под Ро следует подразумевать давление, действующее на свободную поверхность жидкости если, же последнее равно атмосферному давлению, то ро следует приравнять нулю. При отсутствии вращающейся жидкости второе слагаемое в формуле (10.139) следует отбросить если же инерционная нагрузка возникает вследствие вращения самой оболочки, то интенсивность этой нагрузки [c.447]

Формула (44) не отражает влияния на радиальное давление в динамике геометрических параметров профиля манжеты, а также действия таких силовых факторов, как кольцевая пружина, давление герметизируемой среды, инерционные силы. [c.33]

Предельно допускаемое значение угла давления, при малых эксцентриситетах, приближенно может быть определено по графику, приведенному на фиг. 3. Для этой цели коэффициент инерционности определяется по формуле [c.103]

Формулы (21) —(23) даны для подсчёта инерционных давлений в дезаксиальном шатунном механизме (фиг. 8,6). Полагая в этих формулах й = О, получим формулы для нормального шатунного механизма (фиг. 8, а) [c.176]

Инерционные давления подсчитываются по этим формулам с большой степенью точности (ошибка не превышает обычно 0,2%)- [c.176]

Схема и принцип действия гидравлического мультипликатора приведены на рис. 8.12. Жидкость низкого давления поступает в цилиндр 1 и выталкивает цилиндр-плунжер 2, который одновременно является цилиндром высокого давления. При перемещении цилиндра-плунжера жидкость из него вытесняется через канал в неподвижном плунжере 7 в магистраль под давлением, которое без учета потерь на трение, силы тяжести подвижных частей, инерционных сил и сопротивления в возвратных цилиндрах 3 определяют по формуле [c.255]

Из этих формул видно, что порядок членов, учитывающих вязкие силы, зависит от порядка кинематической вязкости. Известно, что для газов и невязких капельных жидкостей (например, для воды) величина V мала, однако не известно, каков порядок этой малости Для ответа на этот вопрос следует обратиться к сущности самой идеи о пограничном слое в качестве его выделяется такая область потока, где силы вязкости имеют тот же порядок, что п силы инерции. Видно, что если 0(v)=6 , то последний член уравнения (14.36) или символической формулы (14.36 ) имеет конечный порядок, как и инерционные члены в его левой части (например, если принять 0(v)=б, то это условие выполнить нельзя). В уравнении (14.37) или символической формуле (14.37 ) при 0(v)=б все члены, кроме сил давления, бесконечно малы (точнее имеют порядок Шуу, д или еще более высокий порядок малости). Следовательно, из выражения (14.37) имеем др1ду = 0, т. е. давление в направлении поперек пограничного слоя не изменяется. Оно равно давлению во внещнем потоке, которое в общем случае может изменяться вдоль оси Ох, например, при обтекании криволинейной поверхности ИЛИ В потоке на начальном участке трубы. Предполагается, что во внешнем потоке отсутствует трение, это приводит к простой зависимости между скоростью гюо и давлением ро в этой области. Такая зависимость получается из уравнения (14.36), если отбросить члены, учиты- [c.343]

Особенно сложна проблема учета переменности свойств теплоносителя при анализе и расчете теплообмена в околокритической области состояния, где теплофизические свойства среды резко и своеобразно изменяются в зависимости от температуры и давления удельная теплоемкость, число Прандтля и коэффициент термического расширения имеют резко выраженные максимумы, немонотонно изменяются теплопроводность и вязкость, резко изменяется плотность среды. При этом коэффициент теплоотдачи зависит от плотности теплового потока или, точнее, от соотношения плотности теплового потока и массовой скорости теплоносителя, причем наряду с нормальными режимами теплообмена, когда температура стенки монотонно (при = onst) изменяется вдоль потока в соответствии с изменением температуры теплоносителя, наблюдаются и так называемые режимы ухудшенной (улучшенной) теплоотдачи, при которых температура стенки трубы имеет немонотонный (при ухудшенных режимах — пиковый) характер изменения. К настоящему времени предложено множество эмпирических формул и расчетных схем. Для расчета теплоотдачи при вязкостно-инерционном течении однофазных теплоносителей с околокри-тическими параметрами (т е. в отсутствие влияния естественной конвекции) широкое распространение получила формула [46], основанная на данных опытов с водой и диоксидом углерода. Однако применима она к нормальным и лишь частично к ухудшенным режимам теплоотдачи. [c.222]

Оно идентично соответствующему выражению, приводимому Стимсоном и Джеффри [36]. Это выражение применимо к различным течениям Стокса независимо от типа граничных условий, и, в частности, его применимость не ограничивается задачами для жидкостей, занимающих все пространство. Заслуживает внимания то, что это выражение применимо также к полным уравнениям Навье — Стокса в тех случаях, когда скорость исчезает на поверхности тела тогда инерционный член v-Vv, который обычно вносит вклад в выражение для изменения давления dpids вдоль границы, равен нулю в каждой точке поверхности. В этом смысле приведенное выше выражение согласуется с формулой Уолтона [38]. [c.136]

Братья Мацкрле (69] оценивали адгезию минеральных частиц в присутствии А1(0Н)з к поверхности зерна шихты при фильтрации воды по критерию подобия адгезии Ма. Для частиц, плотность материала которых близка к плотности воды, гравитационными и инерционными силами авторы пренебрегали. При таких предположениях можно считать, что на частицу, находящуюся в движущемся потоке, у поверхности зерна фильтра действуют сила притяжения Ван-дер-Ваальса и сила сопротивления, обусловленная вязкостью среды (расклинивающим давлением тонкого слоя жидкости авторы также пренебрегали, хотя это не совсем оправдано, см. 26). Тогда на частицу взвеси действует сила притяжения (см. с. 43), которая определяется по формуле (И,22). Со стороны водного потока на частицы будет действовать сила, препятствующая притяжению [c.353]

Уравнение (8.24) аналогично уравнению распространения звука в релакси-рующеы газе (из-за химической реакции замедленного возбуждения степеней свободы частиц и т. д.).Аналогия релаксации в гетерогенной среде, порождаемой различием инерционных свойств фаз (на примере взвешенных инородных частиц в жидкости п самой жидкости), с релаксацией, определяемой существованием неравновесного параметра состояния в многоатомных газах, по свидетельству работы [194], была установлена акад. Л. И. Мандельштамом. В связи с этим заметим, что в достаточно разбавленных суспензиях каждая взвешенная частица окружена частицами жидкой фазы, взвешенные частицы не контактируют друг с другом. Поэтому для таких сред допустима математическая двухфазная модель (см. 3), согласно которой средние фазовые давления равны. Таким образом, здесь будут справедливы условия, приближенно выполняющиеся в волне давления в мягких насыщенных грунтах и горных породах. Воспользовавшись этим, сразу можно сделать вывод о том, что выражения (8.25)—(8.26) выполняются для продольных волн в разбавленных суспензиях. Используемые в выражении (8.26) значения Vg, v , как отмечалось при анализе формулы (7.19), были выписаны именно для суспензий Геертсмой и Смитом [293]. Заметим также, что, например, соотношение (8.25) можно переписать в виде [c.78]

Месторождения Чечено-Ингушской АССР сложены из деформируемых трещиноватых пород индикаторные линии скважин, в частности месторождения Карабулак-Ачалуки, выпуклы при отборе и, как правило, вогнуты при закачке жидкости. В работе [137] искривлению индикаторных линий на этих месторождениях дается традиционное объяснение — см. формулу (27.13) в работе [52] эти же данные трактовались с позиций нелинейно-упругих эффектов в последнее время искривления индикаторных линий связывают с совместным действием двух указанных эффектов [136]. Для преодоления инерционных сопротивлений всегда необходимо создавать дополнительный перепад давления. Поэтому при отборах жидкости влияние инерционных сопротивлений суммируется с уменьшением проницаемости от давления, что приводит к значительному искривлению индикаторной линии. При нагнетании жидкости в пласт влияние этих факторов на величину расхода противоположное. Вследствие этого при нагнетании следует ожидать самых разнообразных форм индикаторных линий прямых, выпуклых и вогнутых к оси дебитов. [c.258]

При больших окружных скоростях вращения цапфы и при высоких температурах масла (малая вязкость) приведенное число Рейнольдса Ре, определяемое формулой (6.14), может стать близким к единице или даже больше единицы. Это означает, что теперь силы инерции сравнимы с силами трения, а потому выводы, сделанные на основе изложенной теории, становятся сомнительными. Можно попытаться распространить теорию на более высокие значения приведенного числа Рейнольдса следующим образом использовав полученное выше решение, вычислить отброшенные ранее инерционные члены и затем найти улучшенное решение, учтя инерционные члены как известные активные силы. Такой способ сходен со способом, примененным Озееном с целью улучшить решение Стокса для обтекания шара. Соответствующие вычисления выполнены В. Калертом [ ]. Они показали, что при повышении приведенного числа Рейнольдса примерно до Ре = 5 силы инерции вносят в полученное ранее распределение давления поправки, не превышающие 10% (и для случая плоского ползуна, и для случая цапфы в подшипнике). Представление о совпадении теории с экспериментальными исследованиями можно получить из работ Г. Фогель-поля [ "], [1 ]. [c.121]

Т. Н. Астафичева предложила следующие эмпирические формулы для определения инерционного давления при первом критическом режиме [c.557]

Т. Н. Астафичева предложила следующие эмпирические формулы для определения инерционного давления [c.563]

Регулятор без собственных колебаний представлен на рис. 105, в. Баланс выполняется в виде стержня с двумя инерционными грузами. Центр тяжести колебательной системы находится на оси вращения анкера. Колебания баланса происходят благодаря взаимодействию анкера и ходового колеса. Входная и выходная палетты расположены таким образом, что давление со стороны зуба ходового колеса всегда создает момент относительно оси вращения анкера. Период колебаний баланса определяется формулой [c.160]

При обработке опытных данных необходимо иметь в виду, что пуск электросекундомера вследствие его инерционности происходит с некоторым запаздыванием. Величину запаздываний можно определить заранее, например, путем сравнения с осциллограммой, на которой отмечаются моменты включения и выключения электросекундомера. Затем эти величины учитываются при дальнейших экспериментах. После того как время заполнения объема от давления pi до давления р . установлено, величина г определяется из формулы (109) для надкритического режима, в рамках которого рекомендуется проводить эксперимент [c.221]

Формула (27). даёт в эгом случае величину горизонтальной составляющей инерционных давлений, действующих на палец кривошипа. Полная горизонтальная сила инерции, действующая на паровоз (от одного механизма), включает в себя ещё горизонтальную составляющую давления на параллель и определяется по формуле (29) [c.177]

Вертикальная составляющая инерционного давления на палец Уд [формула (28)] достигает при конструктивной скорости движения паровоза значений, соизмеримых со статической нагрузкой колеса на рельс. Для уравновешивания силы Уд на ведущих колёсах размещаются вертикально-уравновешивающие противовесы Qg, уравновешивающие ббльшую часть этой силы. Полное уравновешивание силы Уд при помощи противовесов, размещённых на колёсах и, следовательно, вращающихся с той же угловой скоростью, что и радиусы кривошипов, невозможно. [c.178]

После определения давления находим по (У.бЗ) профиль волны пе-ремепдения оболочки, который совпадаем с профилем волны в жидкости. Из этого следует, что возможны разрывные волны смепдения трубы. Последний вывод неправилен, так как он противоречит ранее использованному условию безмоментности оболочки. Видимо, полученное для оболочки решение будет правильным везде, кроме окрестности движущегося в жидкости разрыва. В случае мощных, но непрерывных колебаний пузырьковой жидкости в длинных трубах, при не слишком высоких частотах формула (У.бО) будет справедлива. Точность этой формулы и подхода настоящего параграфа уменьшается, кроме случая разрывных решений, а также при увеличении частоты колебаний в связи с ростом влияния моментного и инерционного членов в (У.62). Деформируемость трубы влияет также на колебания пузырьков газа в жидкости. Вместе с тем расчеты показали, что наличие и рост пузырьков намного сильнее влияют на мощные гидроудары, возбуждаемые в трубе, чем учет деформируемости последней. [c.143]

В работе Хантера [71] решена двумерная задача о качении жесткого цилиндра с постоянной скоростью по вязкоупругому полупространству, причем рассмотрен случай, когда можно пренебречь инерционными силами. Исследование выполнено в рамках линейной теории, деформации считаются малыми, и граничные условия на поверхности относятся к недеформированному состоянию среды. Подход, примененный в работе, заключался в представлений нормальной составляющей поверхностного смещения в виде интеграла от существующего решения задачи о движении распределенной линейной нагрузки, что привело к сингулярному интегральному уравнению отцосительно искомой функции поверхностного давления (вязкоупругий аналог формулы Буссинеска). Решение задачи осуществлялось путем эквивалентного преобразования интегрального уравнения в уравнение с обычным логарифмическим ядром относительно дифференциального оператора давления. Замкнутый вид решения был получен для материала, физические свойства которого описываются одной функцией ползучести и одним временем ретордации. Однако при обобщении результатов этого исследования и распространении их на более общий случай вязкоупругого тела, у которого ползучесть характеризуется конечным числом времен релаксации, метод при- [c.401]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...