Углы нормальные рабочие

Существенное повышение несущей способности зубчатых передач в одном направлении вращения можно достигнуть применением несимметричных профилей. Угол зацепления рабочей части профиля может быть увеличен до 45°, что само по себе достаточно Э(()фективно, но, кроме того, несимметричные передачи можно выполнить с коэффициентом перекрытия более 2 с увеличенным до 24...26° углом зацепления рабочей части профиля и нормальным углом 20° нерабочей части [8 . [c.156]

Нормальная работа любой машины автоматического действия невозможна без строгого согласования (синхронизации) перемещений ее рабочих органов, приводимых в движение цикловыми исполнительными механизмами. Последовательность работы отдельных цикловых механизмов, как было указано выше, задается циклограммой машины-автомата. Поэтому для выполнения заданной технологическим процессом последовательности перемещений рабочих органов кинематическая схема машины-автомата должна обеспечить выполнение фазовых углов ф/ и углов интервалов циклов, которые связаны соотношениями (22.1) и (22.2). Следовательно, для согласования работы цикловых механизмов необходимо ведущие звенья их установить относительно главного вала (ведущего звена основного циклового механизма) под строго определенными углами ср/ (/ = 1,2, — порядковый номер циклового механизма), которые будем называть углами сдвига фаз (углами закрепления). Если в машине-автомате есть распределительный вал, на нем под указанными углами закрепляют рабочие элементы (ведущие кулачки и кривошипы, включающие рычаги, подвижные контакты и т. п.). При заданной циклограмме и известных размерах звеньев цикловых исполнительных механизмов углы aj сдвига фаз легко определяют графически или расчетами. При этом для плоских механизмов могут иметь место следующие случаи. [c.429]

Нормальным рабочим положением толкателей является вертикальное положение, но они могут работать и при наклоне до 45°. Наклон на 10—20° практически не отражается на их работе, и только при наклоне свыше 30° начинается заметное увеличение времени подъема и спуска (кривые 7 и на фиг. 274 получены при испытаниях толкателя под углом наклона 45° при полностью открытых отверстиях истечения). [c.455]

Если в то время в СССР выпускались только угломеры, угольники, угловые плитки и конические калибры (за границей уровень угловых измерений хотя и был выше, но измерительные средства тоже были, с точки зрения сегодняшнего дня, весьма примитивны), то теперь наша промышленность освоила и осваивает целый ряд высокоточных универсальных и специальных угломерных приборов, с помощью которых можно осуществлять разнообразные исследования. В результате научных и экспериментальных работ введена в действие поверочная схема угловых измерений, й также аппаратура, рабочие эталоны и разрядные образцовые меры, обеспечивающие передачу единицы угла от эталонов к образцовым и рабочим приборам и далее, к изделиям. Разработаны и введены в действие система угловых допусков, нормальных углов, нормальных конусностей, стандарты на целый ряд угломерных средств. Разработаны и осуществлены ряд методов измерения углов. О многих из этих работ имеются публикации в ряде журна- [c.3]

Рис. 6.64. Напряжение первичной (а) и вторичной (б) цепей батарейного (классического) зажигания нормального рабочего цикла в одном цилиндре четырехтактного двигателя в зависимости от угла поворота кулачкового вала

Корпус толкателей изготавливается из алюминиевого сплава. Места разъемов корпуса уплотнены кольцами из маслостойкой резины, уплотнение штока осуществлено резиновой манжетой, поджимаемой ниппелем. Нормальным рабочим положением толкателя является его вертикальная установка штоком вверх, что определяется верхним расположением воздушного компенсирующего объема. Отклонение от вертикали не должно превышать 15°. При больших углах отклонения рабочая жидкость смешивается с воздухом компенсирующего объема, что приводит к уменьшению рабочего усилия на штоке и к увеличению времени подъема штока. [c.70]

Высоту верстака и решетки под ногами делают такими, чтобы слесарь, горизонтально положив напильник на слегка выступающую из тисков деталь и держа напильник в правой руке За рукоятку, в нормальной рабочей позе сгибал правую руку в локте под углом 90°. Верстаки должны быть устойчивыми, а размеры их соответствовать условиям работы и габаритам изделий. Ширина слесарного верстака не менее 750 мм. При использовании многоместных верстаков расстояние между тисками не менее 1250 мм. Если верстаки установлены вблизи прохода или обращены к другим рабочим местам, то на их задней стороне необходимо установить сетку, предохраняющую от летящих частиц металла прн обрубке. Высота сетки 750— 800 мм, а размер ячеек не более 3. чм. [c.369]

Комплекс для обработки полувагонов и рыхления смерзшегося угля (рис. 5.2) предназначен для интенсификации процесса выгрузки угля нормальной сыпучести и механизации рыхления и выгрузки смерзшегося угля из полувагонов, удаления остатков груза, закрывания крышек люков полувагонов. Комплекс состоит из самоходного портала /, перемещающегося по специальному рельсовому пути 9 вдоль разгрузочной эстакады 7. На портале смонтирована бурорыхлительная машина 2, которая предназначена для рыхления и выгрузки смерзшегося угля. Накладной вибратор 3 ЦНИИ МПС (или Урал ЦНИИ ) служит для удаления остатков груза и интенсификации процесса выгрузки подвесные люкоподъемники 4 предназначены для механизации подъема крышек люков устройства 6 и 8 — соответственно для очистки головок рельсов железнодорожного пути и габаритов эстакады. Кроме того, на портале предусмотрены площадки 5 для вспомогательных рабочих, открывающих и закрывающих крышки люков, и кабина оператора. В нерабочем положении все агрегаты установки находятся за пределами габарита приближения строений. [c.108]

Если объем наплавляемого металла велик и сварной шов имеет достаточную длину, целесообразно выполнять сварку одновременно двумя или тремя сварочными дугами. При большом объеме металла для заполнения разделки в ряде случаев приходится организовывать работу в несколько смен круглосуточно до полного окончания работ без охлаждения шва. Весьма целесообразно применять послойную проковку швов (типа чеканки), выполняемую пневматическим молотком с зубилом с закругленным бойком после окончания всех сварочных работ во всех случаях, когда это возможно, нужно провести подогрев сварного шва и зон влияния до температур порядка 450—650 °С или даже до более низких, насколько позволяют средства нагрева и размеры деталей. Такой подогрев можно произвести мощными газовыми горелками. Хорошие результаты дает применение многопламенных горелок, работающих на газах — заменителях ацетилена (пропан-бутане, городском или коксовом газах). Хорошие результаты с равномерным прогревом дает индукционный нагрев токами промышленной частоты. Можно подогревать детали также подвесными жаровнями с коксом или древесным углем. Весьма целесообразно после полного остывания заваренную деталь выдержать 60—70 ч без нагрузки. При такой выдержке может произойти некоторая релаксация внутренних местных напряжений, кроме этого, значительно уменьшается опасность разрушения изделия в первые моменты нагрузки. Рекомендуется во всех случаях, когда это возможно, постепенно увеличивать нагрузку на отремонтированную деталь от минимума до нормальной рабочей величины в ряде случаев, в первый период эксплуатации, необходимо установить тщательный периодический контроль за состоянием сварного соединения. [c.88]

Урок должен быть хорощо оснащен наглядными пособиями. Для этого нужно иметь необходимые плакаты и образцы изделий с угловыми размерами и все конические детали, с которыми имеет дело рабочий соответствующей профессии. Своими силами следует изготовить плакаты на нормальные углы, нормальные конусности, допуски на угловые размеры. [c.272]

Для достижения оптимального использования анализаторов масла и для получения наиболее надежных выводов необходим систематический анализ изменений диэлектрической постоянной при эксплуатации и их графическое и табличное представление. При нормальных рабочих условиях практически линейная функция диэлектрической постоянной изменяется в зависимости от пробега в милях или от числа отработанных часов. Для различных типов масла при одних и тех же эксплуатационных условиях и для такого же типа масла, но при разных рабочих условиях и состоянии двигателя различного типа достигаются различные углы наклона прямых линий (рис.1). Меньший угол наклона указывает на более медленное ухудшение качества, т.е. масло высшего качества, хорошая фильтрация и удовлетворительное техническое состояние двигателя. [c.168]

На рабочем чертеже колеса, согласно ГОСТ 2.403—75 (СТ СЭВ 859—78) в табличке параметров, помещаемой в правом верхнем углу чертежа (рис. 9.13), указывают модуль, число зубьев, номер стандарта на нормальный исходный контур, коэффициент смещения и степень точности по ГОСТ 1643—81, например 7—Н ГОСТ 1643—81, где 7 — седьмая степень точности (всего их 1...12 в порядке убывания), Н — вид сопряжения (с нулевым боковым зазором). [c.292]

Клиновые ремни (рис. 3.64, в г). Клиновые ремни — это бесконечные ремни трапецеидального сечения с рабочими боковыми гранями и углом клина прямолинейного участка ремня фо=40 . Благодаря клиновому действию ремни обладают повышенной силой сцепления со шкивами и, следовательно, повышенной тяговой способностью, которая при равном натяжении примерно в три раза выше, чем у плоских ремней. Это позволяет при одинаковой передаваемой мощности получить передачу с меньшим натяжением ремня и меньшими габаритами. В зависимости от значения отношения расчетной ширины по нейтральной линии к высоте сечения ремня й клиновые ремни изготовляют трех типов нормальных сечений, й /й=1,4, узких, Ь /Н=, и широкие (вариаторные) ремни, Ьр/й=2...4,5. [c.311]

В качестве сопряженных поверхностей зубьев, удовлетворяющих указанным условиям, целесообразно использовать поверхности, для которых технология их получения известными способами на существующем станочном оборудовании наиболее проста. К числу удовлетворяющих этим требованиям относятся прежде всего винтовые поверхности зубьев с постоянным или переменным углом закручивания винтовой линии. Линии поперечного сечения таких поверхностей с нормальной (к направлению зуба) или торцовой плоскостью являются дугами окружностей. Такие поверхности, называемые круговыми винтовыми поверхностями, и получили широкое распространение в качестве рабочих поверхностей зубьев. [c.121]

К сожалению, путь к ответу на поставленный вопрос лежит через однообразный, хотя и при другом давлении, повторный расчет. Итак, снова за микрокалькулятор. Считая, что при одинаковой температуре плотность увеличивается примерно пропорционально росту давления, т. е. р=0,314(1 0,1)—3,14 кг/м , а вязкость не зависит от него, можно получить Аг = 4-10 , Reo=337,8 и щ= = 0,99 м/с. Далее, опуская излишние объяснения, находим рабочую скорость фильтрации газа гг=0,99-1,6 = = 1,584 м/с, его массовый расход через 1 м решетки в 1 с 4,974 кг/(м2-с), что в пересчете на нормальные условия даст 3,847 м (м -с), или 13,85-10 мЗ/(м2-ч). Затем получаем поток угля Gt = 3,847 5,4=0,71 кг/(м2-с) и энерговыделение газораспределительной решетки qs= = 16,6-10 -0,71 = 11,8 МВт/м2. Уносимый из слоя тепловой поток составит 1188,8-4,974 = 5,9 МВт/м2 и реализуемый — 11,8—5,9=5,9 МВт/м2. Коэффициент (максимальный) теплообмена между кипящим слоем и омываемыми поверхностями а=400 Вт/(м -К) площадь поверхности трубного лучка в расчете на 1 газораспределительной решетки 24,6 м , что потребует в варианте, [c.162]

Для того чтобы произошла остановка барабана, равнодействующая Р силы нормального давления N и силы трения Р должна создавать момент относительно оси вращения эксцентрика (точка О1), способствующий заклиниванию эксцентрика. Это условие будет выполнено в том случае, если угол а между радиусом барабана, проведенным в точку касания эксцентрика с рабочей поверхностью барабана (точку А), и прямой, соединяющей эту же точку с осью вращения эксцентрика, будет меньше угла трения. Обычно угол а принимают около 15°. [c.19]

Допустим, что направление скорости ножа будет определяться вектором v, направленным под углом ф к вертикали. Вектор скорости v может быть разложен на две составляющие скорость Vi, направленную нормально к режущей кромке, и скорость 2> направленную вдоль режущей кромки ножа. Так как рабочий угол 0 в рассматриваемом случае образуется рабочими гранями и 06j ножа, в плоскости действия скорости v (треугольник Oai i), то между рабочим углом 6 и углом заострения р существует следующая зависимость [c.10]

Все предыдущие исследователи занимались по существу лишь профилированием кулачков на участках рабочих ходов. Но в процессе работы автомата холостые ходы играют не менее важную роль, причем требования к их профилированию носят принципиально иной характер — это быстродействие и надежность при оптимальных габаритах механизма. Закон движения толкателя уже не является технологически заданным и должен лишь обеспечить главное требование — минимальное время холостых ходов. И здесь возникает противоречие между быстродействием автомата (для этого углы давления в кулачковых механизмах должны быть максимальными) и его надежностью (углы давления во избежание заклинивания должны быть небольшими). Чтобы обеспечить нормальную работу автомата, нужно рассчитать оптимальные углы давления и оптимальные габариты. [c.46]

Сущность гидрополирования заключается в том, что струя рабочей жидкости с находящимися в ней абразивами определенной зернистости с большой скоростью направляется на обрабатываемую поверхность. Качество поверхности, обрабатываемой гидрополированием, зависит от скорости и величины абразивных частиц, угла встречи их с обрабатываемой поверхностью и расстояния форсунки от нее. Ударное действие абразивных частиц вызывает разрушение обрабатываемой поверхности, изменяет ее микрогеометрию и создает равномерный наклеп поверхностного слоя металла. Съем тонких поверхностных слоев металла в процессе гидрополирования облегчается действием химически активных веществ, находящихся в рабочей жидкости. Механическое разрушение поверхности происходит в результате действия нормальных сил, возникающих в процессе удара абразивных зерен об обрабатываемую поверхность, и тангенциальных, возникающих в процессе качения абразивных частиц по поверхности. Микрогеометрия поверхности, обработанной гидрополированием, представляет собой поверхность без направленных следов обработки, с мелкими равномерно распределенными по поверхности углублениями, без микротрещин (рис. 130). [c.397]

Вследствие малого угла к незначительное осевое усилие вызывает большие нормальные давления на рабочих поверхностях, что в значительной степени увеличивает трение в опоре и может привести к заклиниванию. Чтобы уменьшить нормальное давление на рабочие поверхности, опору разгружают, применяя заплечики, упорный винт 2 (рис. 11, а), специальный конус с большим утлом а (рис. 11,6). При разных материалах подшипника и оси, в связи с малыми зазорами в опоре, изменение температуры может вызвать зажим оси в подшипнике. Минимальный необходимый радиальный зазор, при котором отсут- [c.20]

В первом случае дисковые ножи располагают параллельно, причём их рабочие Углы должны составлять 90 (фиг. 5). Чтобы при резке было обеспечено нормальное затягивание материала, угол захвата не должен превышать 35°. Практически берут — 30, [c.485]

В современных быстроходных дизелях продолжительность подачи топлива в рабочий цилиндр при нормальной нагрузке составляет 15-ь 25° угла поворота кривощипа, что соответствует At в сек я = 2000 об/мин, Д = 0,00125—0,00210 сек. и = 2500 об/мин, = 0,00100 - 0,01166 сек. [c.259]

Угол контакта 2ф (рис. 3.8) имеет большое значение для нормальной эксплуатации полимерного подшипника. Чрезмерное увеличение угла контакта может привести к захвату вала, оплавлению и выходу из строя подшипника. Кроме того, при этом ухудшаются условия смазывания рабочих поверхностей. Считается, что для полимерных подшипников угол контакта не должен превышать 90°. Пользуясь зависимостями, приведенными в работах [17, 29], можно вывести (см. приложение /) формулу [c.87]

После достижения в слое 650 С включается постоянная подача топлива. Скорость подачи угля уменьшается до нормальной, а скорость воздуха регулируется вручную до тех пор, пока температура всей секции не достигнет рабочей. [c.296]

При этой температуре скорость горения частиц угля, из которых выделились летучие, невелика, в результате чего горючие накапливаются в слое. По мере подъема температуры скорость горения коксовых частиц увеличивается и концентрация их понижается до значения, соответствующего нормальным рабочим условиям. Если концентрация этих частц будет значительна к моменту достижения температуры слоя 800°С и выше, весь кислород воздуха будет использован для горения и количество выделяющегося при этом тепла будет значительно больше расчетного. Температура слоя резко возрастает, и топка зашлакуется. Поэтому в период растопки необходимо тщательно контролировать расход топлива, избегая чрезмерного перенасыщения слоя горючими. Однако и недостаточная подача угля также нежелательна из-за чрезмерного увеличения времени растопки. [c.293]

При неизменных значениях окружной и и осевой a скоростей в рабочем колесе создание предварительной закрутки потока в сторону вращения ротора меняет направление относительной скорости Wi на входе в рабочее колесо так, что углы атаки рабочих лопато К уменьшаются. При этом восстанавливается нормальное обтекание лопаток. [c.160]

Следующей важной задачей, изученной Д. И. Журавским, была задача упругой устойчивости тонких вертикальных стенок трубчатых мостов. Эксперименты Итона Ходкинсона и Уиллима Фейр-бейрна с моделями трубчатых мостов показали, что при размерах, которые выбирались для мостов Конуэй и Британия , вопросы упругой устойчивости имеют значение. Чтобы обеспечить необходимую устойчивость, в эти мосты были введены вертикальные ребра. Количество материала, используемого для этих ребер жесткости, было таким же, как и количество материала для стенок. Д. И. Журавский начинает свое исследование с рассмотрения решетчатых ферм и правильно заключает, что выпучивание стенок вызывается максимальным сжимающим напряжением, действующим в стенках под углом 45° к горизонтали, и рекомендует располагать ребра жесткости в направлении максимальных сжимающих напряжений. Для того чтобы доказать справедливость своей точки зрения, он сделал несколько очень интересных экспериментов с моделями, которые выполнялись из толстой бумаги, подкрепленной картонными ребрами жесткости. При выборе этих материалов он приводит интересное обсуждение английских экспериментов. Д. И. Журавский считает неправильным судить о прочности конструкции на основании величины предельной нагрузки, поскольку при нагрузке, достигающей этого предельного значения, напряженные состояния в Элементах конструкции могут отличаться от тех, которые имеют место в нормальных рабочих условиях. Он рекомендует производить испытания моделей при обстоятельствах, соответствующих условиям эксплуатации сооружений, и предлагает использовать для моделей материал с небольшим модулем упругости, с тем, чтобы деформации до предела упругости были бы достаточно большими и потому легко доступными для измерения. Используя свои бумажные модели, Д. И. Журавский имел возможность измерять деформации стенки и доказал, что наибольшее сжатие возникает под углом 45° к вертикали. Он имел возможность изучать также направление волн, которые образовались в процессе выпучивания стенок. Сравнивая эффективность усилений, он нашел, что модель с наклонными ребрами жесткости могла бы нести на 70% нагрузки больше, чем модуль с вертикальными ребрами. В то же время площадь поперечного сечения наклонных ребер оказывается в два раза меньше, чем у вертикальных ребер. [c.650]

Рис. 6.66. Напряжение на контактах прерывателя (а) и напряжение вторичной-(б) цепи конТ-актно-тиристорного зажигания нормального рабочего цикла в одном цилиндре четырехтактного двигателя в зависимости от угла поворота кулачкового вала распределителя зажигания

Из стенки цилиндрического котла диаметром 1,5 л при рабочем давлении 14 am вырезан прямоугольный элемент, одна из сторон которого параллельна образующей цилиндра. Толщина стенок котла 12 мм. Найти нормальное и касательное напряжения по сечению, перпендикулярному к плоскости элемелта и наклоненному под углом 45° к образующей. Вычислить расчетное напряжение по IV теории прочности. [c.67]

Емкость образца изоляционного материала должна находиться в пределах 40 пФ — 0,02 мкФ, причем может быть измерен тангенс угла потерь от 10 до 1. Питание моста должно производиться от источника синусоидального напряжения частотой 50 Гц. Установка рассчитана для эксплуатации при температуре воздуха 10—30 °С и влажности до 80%. Основная погрешность в условиях нормальной температуры при измерении емкости не превосходит 0,5% (но не менее 5 пФ), а при измерении tg б — не более 0,015 tg б при напряжении 3—10 кВ. Чувствительность вибрационного гальванометра с усилителем, используемым для уравновешивания моста, составляет 5-10 В/мм. При необходимости рабочее напряжение может быть повышено до 35 кВ. В этом случае эталонный воздушный конденсатор и повышающий трансформатор должны быть заменены другими, рассчитанными на это иаиряжение (конденсатором Р-55 и трансформатором НОМ-35). [c.56]

При нормальной работе трехфазной воздушной линии с симметричной нагрузкой геометрическая сумма токов во всех проводах равна нулю, однако ввиду конечности расстояния токоведущих проводов между собой и от поверхности земли поблизости от воздушной линии электропередачи образуется магнитное поле, впрочем сравнительно быстро убывающее с расстоянием. Это магнитное поле наводит в расположенном поблизости проводнике поле с продольной напряженностью Ев, величина которой зависит не только от частоты f, величины рабочего тока I /в I, положения объекта, испытывающего влияние, и удельного электросопротивления грунта. В дополнение к этому здесь играют некоторую роль геометрическое расположение и расстояния между фазовыми проводами, между проводами и заземлительными тросами и между теми и другими и землей, а в случае многопроводных передач также и расположение фазовых проводов (форма мачты), нагрузка на отдельные токовые цепи и углы сдвига фаз между отдельными токовыми цепями. [c.436]

Эта зависимость справедлива лишь в определенном диапазоне изменения S. В двойной логарифмической системе координат легко найти условную величину б при S = 1 мм/мин (/Сн) и тангенс угла наклона зависимости (2). За величину Smin может быть принята не только точка, соответствующая б /2 = 100%, как показано на рис. 21, но и начало резкого подъема кривой, что у отдельных конструкций наблюдается при 5 > Smin. Перечисленные величины достаточно полно характеризуют этот критерий качества. При планировании эксперимента необходимо обеспечить достаточную точность их определения. Основные эксперименты проводятся при средних величинах подач S = 30—300 мм/мин. Затем S постепенно уменьшают до момента обнаружения скачкообразного движения и значительного отклонения полученных данных от степенной зависимости. При подачах S j> 300 мм/мин в ряде случаев из-за малости ба трудно обеспечить точность ее определения и приходится прибегать к более сложным средствам проведения эксперимента (например, использовать оптические методы). Однако для станков нормальной точности наибольшее практическое значение имеет изучение часто используемого рабочего диапазона подач и определение ве-ЛИЧИНЫ 5rnin. Определение величины б полезно также для тех механизмов позиционирования, у которых подход узла к конечному положению или к фиксатору осуществляется на пониженной скорости (ступенчатое изменение скорости или реверсирование выходного звена). В этих случаях от величины б-j существенно зависит точность позиционирования. В ряде конструкций уменьшают бц за счет применения гидростатических направляющих. [c.98]

Обеспечение нормальной работы узла трения обычно достигается путем введения смазки, разделяющей рабочие поверхности, скользящие одна относительно другой. Благодаря этому, трение переносится в глубь смазочного слоя и определяется вязкостью смазки. Однако при необходимости эксплуатации механизмов в условиях высоких температур и вакуума применение имеющихся смазок становится невозможным вследствие их окисляемости и испарения. В результате работа узла происходит, по существу, в условиях сухого трения. В таких условиях надежно при достаточно низком коэффициенте трения и малом износе могут работать лишь немногие материалы. Одним из таких материалов является графит. В настоящее время имеется значительное число антифрикционных марок графита, созданных за рубежом и в нашей стране. Создание и изучение трения антифрикционных марок графита производится в Институте машиноведения в Москве и других организациях. В результате многочисленных работ установлено, что низкий коэффициент трения графита является следствием его пластинчатой структуры. Под воздействием касательных напряжений на поверхности графита образуется ориентированный слой, состоящий из чещуек, расположенных параллельно одна другой. Эти чешуйки расположены таким образом, что нормаль к их поверхности наклонена под углом 5—10° навстречу движению контртела. При изменении направления движения происходит довольно быстрая переориентация, сопровождающаяся некоторым повышением коэффициента трения. При работе пары металл—графит поверхность металла быстро покрывается слоем графита и в дальнейшем, по сути дела, происходит трение между двумя графитовыми поверхностями. Такого взгляда на механизм трения графита придерживаются исследователи в разных странах. [c.370]

Порядок операций при вырезании из плитки плоской модели следующий а) в месте, свободном от начального оптического эффекта, вырезается лобзиковой пилкой пластинка с припуском сверх размеров модели на 3—5 мм, которая проверяется в полярископе, отжигается и проверяется вторично (если плитка материала имеет значительный начальный оптический эффект, то необходимо её предварительно отжечь) б) на пластинку накладывается и прижимается струбцинками металлический односторонний (или двухсторонний) шаблон толщиной 1—4 мм по форме модели (с прокладкой слоя бумаги) в) пластинка с шаблоном зажимается через деревянные прокладки в тисках, а края пластинки, выступающие за шаблон, снимаются напильником. Доводка края модели (1—2 мм) делается натфилями и шабером перед самым испытанием в начале рабочего дня во избежание краевого эффекта. Обра-. ботка и более точная доводка (особенно необходимая в местах контакта) может производиться торцевой фрезой по копиру. Для чёткости контура на экране край модели срезается строго нормально к плоскости модели и без завала углов. [c.259]

На фиг. 65 показано нормальное эволь-вентное зацепление двух зубчатых колес, одно из которых имеет подрезание ножки зуба 5 со снятием участка эвольвенты тп. Начальные окружности I я Г касаются друг друга в полюсе зацепления Р, через который под углом зацепления а проходит линия зацепления 4 с рабочим участком MN. Производящая прямая 3 в изображенном на фиг. 65 положении совпадает с линией зацепления и касается обеих основных окружностей 2 и 2 . Шагщо начальной окружности i == j m шаг по основной окружности 0 = Tim os а. [c.511]

Конфигурация траверсы радиальносверлильного станка модели 2А56 не позволяет вести шабрение поверхности 1 (фиг. 85) с помощью нормальной линейки. Поэтому применяют специальную линейку, у которой рабочие плоскости находятся под прямым углом. [c.837]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...